于 勇，葛建中，袁立志

（川慶鉆探工程有限公司長慶鉆井總公司，陜西 西安 710018）

1 技術(shù)要點

洛河組是工程上進行軌跡控制的重要滑動井段，滑動效率的高低是影響機械鉆速的關(guān)鍵因素；堡子灣區(qū)塊直羅組上部泥頁巖極易吸水膨脹垮塌，形成大肚子，造攜砂困難，是形成巖屑床的主要井段，也是電測遇阻的重要井段；直羅組浸泡時間是決定直羅組坍塌程度的關(guān)鍵因素之一，所以在全井施工中需盡力縮短浸泡時間；深井段滑動對泥漿性能提出了更好的要求，滑動效果差可直接導(dǎo)致無效施工甚至起鉆倒換鉆具組合，增長了直羅浸泡時間和鉆井周期，加大了井下風(fēng)險；泥漿預(yù)轉(zhuǎn)后體系固相含量身高，鉆速減慢，且容易形成虛泥餅，造成粘吸卡鉆；完井泥漿體系性能是確保電測成功的重要環(huán)節(jié)，處理上需兼顧良好的攜砂性，潤滑性和防塌抑制性。

2 技術(shù)措施

①凈化和井筒干凈是滑動高效的關(guān)鍵因素，在日常維護中及時觀察泥漿量和凈化效果，保持充足的泥漿量，提前配制稠漿清掃井底，保證井眼清潔，配合工程滑動施工。②直羅組的鉆井液維護上，可在預(yù)化灌配制高濃度的防塌鉆井液，一次性注入，既增強了防塌效果，又可清掃井底沉砂。③滑動時可提前加入BLC-1，確?；瑒娱_始時井壁良好的潤滑性，同時在滑動過程中，定期加入BLC-1，降低鉆具與井壁的摩阻，提高滑動效率。④ 加強和工程上進行交流和溝通，盡量避免在直羅組上部極易坍塌泥頁巖層進行滑動施工，防止對該層位易剝落坍塌泥頁巖長時間沖刷，從而形成大肚子，造成電測遇阻。⑤深井段滑動施工可配制高黏高切CMP稠漿提前清掃井筒，同時加大BLC-1用量，提高潤滑性，避免造成滑動效果差，如有需要，可加入適量PAM、K-PAM和ZNP-1，以維護泥漿性能和清掃井筒細小巖屑。⑥為保持預(yù)轉(zhuǎn)后泥漿體系良好性能，預(yù)轉(zhuǎn)泥漿時地面保持泥漿量在180方左右，控制無用固相含量，先充分提高體系堿性，然后加入CMC形成網(wǎng)架結(jié)構(gòu)，防止白土在泥漿池中沉淀，既破壞性能，又浪費成本。預(yù)轉(zhuǎn)化完泥漿后，粘度35-40S，密度1.03-1.04，保持良好的潤滑性和流變性，防止形成虛厚疏松的泥餅。⑦泥餅形成是需要時間和過程的，預(yù)轉(zhuǎn)時可加大FT-342的用量，確保形成薄而致密的泥餅，同時保持良好的潤滑性，控制濾失量，提高電測一次成功率。

3 現(xiàn)場使用

（1）地228-65井位于陜西省定邊縣姬塬鎮(zhèn)西掌塬村，經(jīng)別為采油井，設(shè)計井深2730米，設(shè)計位移699.35米。該井為地226-65井組的第一口井，用上水池凈化泥漿，因泥漿池較小，凈化距離短，該井在洛河組滑動過程中粘阻現(xiàn)象明顯，需多次活動鉆具，直羅維護上，提前在安定底部提前調(diào)整泥漿性能，直羅組鉆進泥漿性能：密度 1.02；粘度31S；維護方式，根據(jù)鉆時變化調(diào)整加料量和時間，維護后上水罐泥漿粘度在38S左右，切力為0.7Pa。預(yù)轉(zhuǎn)泥漿加入白土：5T，F(xiàn)T-342:0.5T，CMC:0.25T，SM-1:0.2T，燒堿：0.3T，泥漿量180方，預(yù)轉(zhuǎn)后泥漿粘度41S，密度1.05，預(yù)轉(zhuǎn)前鉆時約1.5min/m,預(yù)轉(zhuǎn)后鉆時明顯減慢，約2.6min/m。該井于2011年8月22日 13：00完鉆，完鉆后先配置30方100S左右稠漿清掃井筒，循環(huán)一周后，在用30方100S左右稠漿清掃，循環(huán)兩周后起鉆,起鉆至直落底部用100S稠漿掃井，循環(huán)一周后繼續(xù)起鉆電測。在起鉆過程中，2000米（延安底層）和1820米（直羅上部）有遇阻現(xiàn)象。

電測下至1815米遇阻，高速下沖效果不明顯，決定起鉆通井，通井過程無遇阻現(xiàn)象，干通到底起鉆電測，二次電測順利。電測井徑顯示直羅上部坍塌嚴(yán)重，最大井徑為38.6mm，延安組縮徑嚴(yán)重，最小井徑20.6mm。該井下套管前提前稀釋泥漿至36S，下套管作業(yè)順利無遇阻。

（2）原因分析。① 該井上水池凈化，凈化距離短，效果差，有害固相含量高，造成洛河組滑動粘阻嚴(yán)重。②直羅維護上未及時用稠漿清掃井筒，巖屑不能及時帶出，停留在直羅上部大肚子出回旋沖刷，加劇直羅組的坍塌。③預(yù)轉(zhuǎn)后密度粘度偏高，有害固相含量高，同時FT-342加量偏少，泥漿潤滑性和流變性差，鉆時明顯減慢。④ 完井處理上掃井稠漿粘度偏低（100S），應(yīng)在120S以上，且至少用100方稠漿連續(xù)掃井，才能充分清掃井筒巖屑，該井用60方稠漿分批掃井，在清漿的稀釋作用下，粘度切力進一步降低，巖屑在直羅上部形成砂橋，造成電測遇阻。⑤ 直落底部稠漿粘度偏高，且FT-342加量少，潤滑性和流變性差，引起延安組高嶺土吸水膨脹，形成虛厚疏松泥餅，導(dǎo)致縮頸嚴(yán)重和起鉆遇阻。

（3）地227-65井電測成功案例。地227-65井是第226-65井組的地二口井，設(shè)計井深2720米，設(shè)計位移560.23米。有了地228-65井的失敗教訓(xùn)，該井使用沉砂池凈化，深井滑動加入50kgCMP提前清掃井筒，確保井筒清潔，同時加入PAM和BLC-1，增強凈化和潤滑性，配合工程滑動施工.該井在1980米時柴油機故障修理兩天，在起鉆前配30方白土稠漿清掃井筒，充分循環(huán)，同時用白土漿封閉直羅底層。泥漿預(yù)轉(zhuǎn)過程中加入FT-342 1.0T，增強泥漿體系流變性和潤滑性，預(yù)轉(zhuǎn)后泥漿體系性能：密度 1.3；粘度 38S；預(yù)轉(zhuǎn)前鉆時為1.4min/m，預(yù)轉(zhuǎn)后鉆時為1.7min/m。鉆進至2550米，方鉆桿刺漏，起鉆更換方鉆桿，與柴油機修理處理方案類似，用稠漿掃井和封閉直羅組，因等方鉆桿和更換方鉆桿共計損失失效38小時。該井于2011年9月7日凌晨1:00完鉆，完鉆后連續(xù)配制100方120S以上稠漿清掃井筒，充分循環(huán)三周，待入口和出口泥漿性能一致后起鉆，起鉆至直羅底部用70S稠漿循環(huán)一周后繼續(xù)起鉆電測，完鉆共計消耗FT-342:1.2T，白土:10T，SM-1: 0.3T，CMC:0.25T，燒堿：0.2T，循環(huán)均勻后泥漿性能：：粘度 46S 密度 1.06 失水5ml,完鉆起鉆過程中在1813米有輕微遇阻，電測一次成功，

電測井徑顯示直羅上部坍塌嚴(yán)重，最大井徑42.7mm,判斷為因修理柴油機和方鉆桿刺漏等停期間直羅組浸泡時間長導(dǎo)致坍塌嚴(yán)重，延長組無縮徑現(xiàn)象，最小井徑22.8mm。

4 認(rèn)識和結(jié)論

①全井段良好的泥漿凈化工作是確保安全快速鉆進的關(guān)鍵因素之一，該地區(qū)一般采用大泥漿池循環(huán)，盡量使泥漿出口與排污泵上水處保持遠的距離，同時確保泥漿在泥漿池的凈化路線良好，保持充足的泥漿量，增強地面凈化效果，提高井下安全質(zhì)量。②滑動施工效率的高低是決定快速鉆進的成敗之一，確保良好的凈化效果和井筒清潔可大大提高滑動效率，從而縮短鉆井周期，實現(xiàn)快速鉆進的目標(biāo)。③鉆至直羅段后因設(shè)備或其他因素起鉆等停期間，起鉆前需配制白土稠漿清掃井筒，且直羅段需打稠漿封閉，減緩空井期間直羅組泥頁巖坍塌。