羅孝學(xué) ，章學(xué)來(lái) ，華維三 ，韓興超

（1.上海海事大學(xué)，上海 201306；2.欽州學(xué)院，廣西欽州 53500）

1 前言

潛熱蓄熱技術(shù)于20世紀(jì)70年代在石油危機(jī)之后應(yīng)運(yùn)而生，在提高能源利用效率和保護(hù)環(huán)境方面起到了重要作用［1～4］。WANG等對(duì)移動(dòng)蓄熱器的經(jīng)濟(jì)性和可行性做了分析［5～7］。

目前，相變潛熱蓄熱的研究主要在以下2個(gè)方面：（1）研究相變蓄熱材料（PCM）本身，包含材料的壽命、物理性能、穩(wěn)定性、蓄熱容器與材料的相容性等；（2）研究熱物理問(wèn)題，包括相變蓄熱過(guò)程的傳熱機(jī)理、相變蓄熱裝置強(qiáng)化傳熱、相變蓄熱器設(shè)計(jì)等。大多數(shù)相變材料普遍存在導(dǎo)熱系數(shù)低、換熱性能差的缺點(diǎn)，從而使得相變蓄熱裝置中的熱量?jī)?chǔ)存和釋放無(wú)法快速進(jìn)行，使得其相變蓄熱效率偏低。

脈動(dòng)熱管是日本學(xué)者Akachi在20世界90年代初期提出的一種可用于微小空間、新型高效、具有高熱流密度的新型傳熱元件［8］。文獻(xiàn)［9～14］對(duì)脈動(dòng)熱管很多性能做了詳細(xì)的分析，脈動(dòng)熱管具有以下優(yōu)點(diǎn)：（1）構(gòu)造簡(jiǎn)單、節(jié)約成本；（2）管徑小、體積也小；（3）結(jié)構(gòu)多樣、適應(yīng)性能好；（4）加熱方式多樣；（5）傳熱效果更好。

Chanroensawan等做的試驗(yàn)可以看出脈動(dòng)熱管在豎直放置底加熱頂部冷卻的模式下運(yùn)行最好［15］。馬永錫等得出了相似的結(jié)論［16］。楊蔚原等認(rèn)為，脈動(dòng)熱管在豎直放置底加熱、頂部冷卻的模式下運(yùn)行最好，而在豎直放置頂加熱模式、底部冷卻時(shí)不能很好地運(yùn)行，這主要是因?yàn)樨Q直放置底加熱時(shí)，重力可使液體沿壁面向下回流，避免了燒干現(xiàn)象的發(fā)生，此外重力對(duì)壓力波動(dòng)也有很大幫助［17］。由此可見(jiàn)裝置內(nèi)脈動(dòng)熱管的傾角和加熱、冷卻方式對(duì)脈動(dòng)熱管的運(yùn)行有顯著影響。

本文從以上學(xué)者研究的基礎(chǔ)上，選用適當(dāng)?shù)南嘧儾牧希捎脧?qiáng)化傳熱的方法來(lái)改善其傳熱性能，設(shè)計(jì)了脈動(dòng)熱管相變蓄熱器，使得相變蓄熱器的傳熱得到強(qiáng)化，并試驗(yàn)研究脈動(dòng)熱管相變換熱器在不同傾斜角度下的放熱特性。

2 試驗(yàn)裝置

2.1 放熱試驗(yàn)臺(tái)

脈動(dòng)熱管相變蓄熱器放熱試驗(yàn)臺(tái)如圖1所示。

圖1 脈動(dòng)熱管相變蓄熱器放熱試驗(yàn)臺(tái)

脈動(dòng)熱管放熱試驗(yàn)臺(tái)主要由以下幾部分構(gòu)成：脈動(dòng)熱管相變蓄熱器、高溫硅油加熱系統(tǒng)、安捷倫數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)、超聲波流量計(jì)、電腦以及相關(guān)控制閥門(mén)。脈動(dòng)熱管相變蓄熱器的下端連接高溫恒溫油浴鍋，高溫恒溫油浴鍋內(nèi)的加熱介質(zhì)為高溫硅油。

脈動(dòng)熱管相變蓄熱器的脈動(dòng)熱管管殼材料選擇紫銅，脈動(dòng)熱管內(nèi)工作介質(zhì)為水，脈動(dòng)熱管壁厚為1 mm，管徑為4 mm。脈動(dòng)熱管相變蓄熱器容器材料選擇不銹鋼。脈動(dòng)熱管相變蓄熱器容器中相變材料的溫度被加熱到相變溫度以上徹底由固態(tài)熔化為液態(tài)時(shí)，關(guān)閉高溫恒溫油浴鍋，打開(kāi)低溫恒溫槽，此時(shí)低溫恒溫槽相當(dāng)于一個(gè)帶有設(shè)置初始水溫、一定水量、保溫性能良好的水箱，并通過(guò)其自帶的水泵使冷卻水在低溫恒溫槽和蓄熱器放熱端之間來(lái)回循環(huán)，使蓄熱器中的蓄熱材料冷卻、相變、凝固時(shí)放出的熱量加熱水箱中的冷卻水，觀察并分析多少時(shí)間可以將水箱中的冷卻水加熱到多少度，分析總放熱時(shí)間和相變潛熱放熱時(shí)間，以評(píng)價(jià)脈動(dòng)熱管相變換熱裝置的放熱性能。

2.2 主要試驗(yàn)儀器

試驗(yàn)中采用的主要儀器有高溫恒溫油浴鍋、低溫恒溫槽、超聲波流量計(jì)、轉(zhuǎn)子流量計(jì)、數(shù)據(jù)采集儀、T型熱電偶。

2.3 熱電偶（二等）的布置

如圖2所示，為了測(cè)量蓄熱器中不同位置相變材料的溫度變化情況，在蓄熱箱上布置了6個(gè)測(cè)溫點(diǎn)，共3排2列。上中下3排測(cè)點(diǎn)用來(lái)比較垂直位置上相變材料的溫度；左右兩列用來(lái)比較水平位置上相變材料的溫度，左邊一列用來(lái)測(cè)量靠近蓄熱箱殼體一側(cè)相變材料的溫度，右邊一列用來(lái)測(cè)量基本位于蓄熱器中間位置相變材料的溫度。

圖2 蓄熱箱上的主要溫度測(cè)點(diǎn)

3 試驗(yàn)結(jié)果與討論

3.1 不同傾角對(duì)放熱過(guò)程的影響

試驗(yàn)中，冷卻水初始溫度為25 ℃，冷卻水流量為0.16 m3/h，相變材料質(zhì)量為4.5 kg，脈動(dòng)熱管工質(zhì)充注率為0.3。在冷卻水側(cè)面冷卻到頂部冷卻的變化過(guò)程中，裝置的傾角分別為0°、30°、60°、90°，相變材料Ba（OH）2·8H2O在相變蓄熱裝置中放熱過(guò)程各測(cè)點(diǎn)的溫度以及冷卻水水溫隨時(shí)間的變化關(guān)系，如圖3所示。

圖3 0°、30°、60°、90°各測(cè)點(diǎn)溫度及冷卻水水溫隨時(shí)間的變化

從圖3可以看出，相變材料的放熱過(guò)程明顯分為3個(gè)階段：液態(tài)顯熱放熱階段、相變潛熱放熱階段、固態(tài)顯熱放熱階段。在液態(tài)顯熱放熱階段，液態(tài)的相變材料一開(kāi)始將液態(tài)顯熱釋放出來(lái)，溫度下降較快，溫降曲線斜率較大，這是因?yàn)樾顭崞魃喜客ㄈ肜鋮s水，冷卻水冷卻脈動(dòng)熱管在放熱箱里的上部彎頭，脈動(dòng)熱管與相變材料之間的溫差很大，這時(shí)的換熱主要以液態(tài)Ba（OH）2·8H2O的自然對(duì)流為主，換熱的熱流密度較大，液態(tài)Ba（OH）2·8H2O釋放液態(tài)顯熱，釋放的熱量通過(guò)與相變材料相接觸的脈動(dòng)熱管傳到至上部彎頭，再由彎頭將熱量導(dǎo)入到冷卻水中。在相變潛熱放熱階段，蓄熱器內(nèi)部的換熱從有自然對(duì)流換熱為主轉(zhuǎn)為導(dǎo)熱為主，有效換熱系數(shù)變小，傳熱的熱流密度也變小，放熱速率變緩，這一階段相變材料的溫度幾乎不變或略有變小。在相變放熱完成后，進(jìn)入固態(tài)顯熱放熱階段，相變材料的溫度大幅度下降，隨著放熱過(guò)程的進(jìn)行，相變材料與水槽中冷卻水的溫差減小，降溫速率由快逐漸變慢直到熱平衡。

從圖3（a）～（c）的相變材料溫度隨時(shí)間變化的放熱曲線可以清晰觀察到Ba（OH）2·8H2O測(cè)點(diǎn)1～4處的溫度同步降低至Ba（OH）2·8H2O的相變點(diǎn)78℃左右，然后開(kāi)始穩(wěn)定的相變放熱，由于相變材料已經(jīng)反復(fù)多次相變，并且相變?nèi)萜鲀?nèi)密集布置的脈動(dòng)熱管也有利于相變材料的成核凝結(jié)，因此冷卻過(guò)程中基本沒(méi)有過(guò)冷現(xiàn)象出現(xiàn)。測(cè)點(diǎn)3～6的位置相對(duì)于測(cè)點(diǎn)1，2要高，離冷卻水腔室較近，因此相變材料最上面的測(cè)點(diǎn)5，6降溫最快，接著測(cè)點(diǎn)3，4進(jìn)入固態(tài)顯熱放熱階段，放熱斜率變大。測(cè)點(diǎn)3，4經(jīng)過(guò)一定時(shí)間的穩(wěn)定放熱后也開(kāi)始凝固，跟著進(jìn)入固態(tài)顯熱放熱階段，放熱斜率也慢慢變大，測(cè)點(diǎn)1，2因?yàn)槲恢幂^低，開(kāi)始一直處于液態(tài)，長(zhǎng)時(shí)間地進(jìn)行穩(wěn)定的相變放熱。

圖3（d）由于是頂部冷卻，90°角放熱，相當(dāng)于冷卻水腔在正上方，是頂部放熱，測(cè)點(diǎn)5，6由于位置最高，在相變裝置內(nèi)沒(méi)有被相變材料覆蓋住，圖3（d）中實(shí)際測(cè)量的是相變裝置內(nèi)的空氣溫度，因此圖3（d）中測(cè)點(diǎn)5，6的溫度在冷卻開(kāi)始的時(shí)候就迅速的降低到50℃左右，然后由于下面的相變材料又不斷地散發(fā)熱量上來(lái)，上面的冷卻水溫度也漸漸上升，測(cè)點(diǎn)5，6的溫度又有一個(gè)小幅度的回升，然后基本處于一個(gè)穩(wěn)定狀態(tài)。測(cè)點(diǎn)1，2基本重疊，測(cè)點(diǎn)3，4也基本重疊，測(cè)點(diǎn)5，6也一樣，因?yàn)闇y(cè)點(diǎn)1～6都是處于相比換熱裝置的相同水平位置，所以說(shuō)明相變裝置內(nèi)水平方向的各個(gè)位置的吸熱放熱基本一致，沒(méi)有太大差異。在圖3中，測(cè)點(diǎn)1，2的相變放熱時(shí)間基本一致，測(cè)點(diǎn)3，4的相變放熱時(shí)間卻漸漸減少是因?yàn)橄嘧儞Q熱裝置在不同的放熱角度時(shí)，測(cè)點(diǎn)3，4在相變換熱裝置中被相變材料所覆蓋的深度不一樣所致。

因?yàn)闇y(cè)點(diǎn)1在本裝置中具備典型性，所以選擇測(cè)點(diǎn)1比較不同傾角下的放熱時(shí)間，結(jié)果如圖4所示。

圖4 各角度冷卻時(shí)測(cè)點(diǎn)1的溫度隨時(shí)間的變化

從圖4可以發(fā)現(xiàn)在0°角的時(shí)候總放熱時(shí)間和相變潛熱放熱時(shí)間都是最少的，在90°角的情況下總的放熱時(shí)間和潛熱放熱時(shí)間都是最長(zhǎng)的，因?yàn)?°角的時(shí)候液態(tài)相變材料在相變裝置中是直接和側(cè)面的冷卻水腔接觸，除了通過(guò)脈動(dòng)熱管換熱之外，本身通過(guò)與冷卻水腔的直接接觸也會(huì)交換熱量，所以時(shí)間是最少的。而在90°角的時(shí)候由于是頂部冷卻，液態(tài)相變材料與冷卻水腔沒(méi)有直接接觸，所以本裝置在90°角的情況下總換熱時(shí)間和相變潛熱換熱時(shí)間都是最長(zhǎng)。具體數(shù)據(jù)見(jiàn)表1。

表1 傾斜角度不同時(shí)測(cè)點(diǎn)1放熱過(guò)程的主要數(shù)據(jù)

本試驗(yàn)裝置中的低溫恒溫槽充當(dāng)保溫水箱的功能，其只提供有一定初始溫度的冷卻水，在整個(gè)放熱試驗(yàn)過(guò)程中，低溫恒溫槽對(duì)水箱中的冷卻水不再冷卻，冷卻水流經(jīng)蓄熱器的冷卻水通道后在水泵作用下又流回恒溫槽，冷卻水在蓄熱器和水槽中來(lái)回循環(huán)不斷帶走蓄熱器中相變材料的熱量，使相變材料溫度降低的同時(shí)也使水槽中的水溫升高。從圖3的水溫曲線可以看出，相變蓄熱裝置的測(cè)點(diǎn)8進(jìn)水溫度稍微低于測(cè)點(diǎn)7處出水溫度，但差別不大，因?yàn)橄嘧冃顭嵫b置比較小，冷卻水在相變蓄熱裝置內(nèi)部的停留時(shí)間較短，所以溫升不高。水槽內(nèi)的測(cè)點(diǎn)9處的實(shí)際水溫比測(cè)點(diǎn)7、8又要稍高一點(diǎn)是因?yàn)闇y(cè)點(diǎn)9是直接在冷卻水水槽內(nèi)，測(cè)量的溫度是水的實(shí)際溫度，而測(cè)點(diǎn)7，8是通過(guò)盲孔測(cè)量的進(jìn)出水溫度，由于盲孔的傳熱溫差導(dǎo)致測(cè)點(diǎn)7，8的溫度要略低于冷卻水的實(shí)際溫度。冷卻水的溫度開(kāi)始隨時(shí)間的變化升溫較快，隨溫度升高逐漸變緩，最后溫度一直升高到最高點(diǎn)與相變材料的溫度基本相同。水溫變化曲線同樣可以用溫差理論來(lái)解釋?zhuān)诔跏茧A段冷卻水和相變材料溫差較大，熱流密度較大，相變材料溫度降低很快，冷卻水溫度升高也很快，隨著放熱的繼續(xù)，溫差逐漸變小，從而冷卻水溫度升高的速率也變小。后期冷卻水溫度不再上升，因?yàn)閭鳠釡夭顪p小，傳熱量減小，冷卻水得到的熱量和冷卻水在裝置中散發(fā)的熱量相當(dāng)，所以冷卻水溫度不再上升，隨著溫差繼續(xù)減小，冷卻水得到的熱量慢慢小于冷卻水在裝置中散發(fā)的熱量，這時(shí)候冷卻水的溫度反而會(huì)下降。所以裝置后期有些熱量的釋放無(wú)法去提高冷卻水的溫度，對(duì)于裝置來(lái)說(shuō)是屬于無(wú)效的熱量。

3.2 冷卻水初始溫度對(duì)90°放熱過(guò)程的影響

相變材料 Ba（OH）2·8H2O質(zhì)量為 4.5 kg，冷卻水流量為0.16 m3/h，脈動(dòng)熱管工質(zhì)充注率為0.3，冷卻水頂部冷卻，冷卻角度90°，水槽內(nèi)冷卻水初始溫度分別為15℃（測(cè)點(diǎn)1）、20℃（測(cè)點(diǎn)2）、25℃（測(cè)點(diǎn)3）時(shí)放熱過(guò)程中測(cè)點(diǎn)1的溫度變化如圖5所示。

圖5 不同冷卻水初始溫度下測(cè)點(diǎn)1的溫度隨時(shí)間的變化

從圖5可以看出，在不同冷卻水初始水溫下，放熱過(guò)程中相變材料的溫度隨時(shí)間變化的趨勢(shì)基本相同。經(jīng)過(guò)一定的時(shí)間，相變材料的溫度與冷卻水的溫度達(dá)到熱平衡時(shí)，即二者溫度相同的時(shí)候，放熱過(guò)程結(jié)束。當(dāng)冷卻水初始水溫為15℃時(shí)，相變材料完成放熱所需要的總時(shí)間約為10500 s，其中相變潛熱放熱時(shí)間約為6000 s，冷卻水最高可升溫至約38℃；當(dāng)冷卻水初始水溫為20℃時(shí)，相變材料完成放熱所需總時(shí)間約為12000 s，其中相變潛熱放熱時(shí)間約為9000 s，冷卻水最高可升溫至約40℃；當(dāng)冷卻水初始水溫為25℃時(shí)，相變材料完成放熱所需要的總時(shí)間約為14500 s，其中相變潛熱放熱的時(shí)間約為9000 s，冷卻水最高可升溫至約42℃。由以上對(duì)比可知，隨著冷卻水初始水溫的升高，總放熱時(shí)間、相變放熱時(shí)間都隨之增加，并且比冷卻水溫度的上升幅度要大，冷卻水最高溫度也越高。由對(duì)流換熱牛頓冷卻公式q＝hΔT可知，影響換熱量q的兩個(gè)因素分別為換熱系數(shù)h和溫度差ΔT，本試驗(yàn)中不同溫度條件下，影響換熱系數(shù)h的五個(gè)主要因素均相同，所以h近似相同。q與ΔT成正比，ΔT越大q越大，則相變材料溫度下降越快，具體數(shù)據(jù)變化見(jiàn)表2。

表2 冷卻水初始溫度不同時(shí)放熱過(guò)程的主要數(shù)據(jù)

3.3 冷卻水流量對(duì)90°放熱過(guò)程的影響

相變材料 Ba（OH）2·8H2O質(zhì)量為 4.5 kg，脈動(dòng)熱管工質(zhì)充注率為0.3，冷卻水頂部冷卻，冷卻角度90°，水槽內(nèi)冷卻水初始溫度分別為25℃，冷卻水流量分別為0.1 m3/h（測(cè)點(diǎn)1）、0.13 m3/h（測(cè)點(diǎn)2）、0.16 m3/h（測(cè)點(diǎn)3）時(shí)放熱過(guò)程中各測(cè)點(diǎn)的溫度變化情況如圖6所示。

圖6 冷卻水流量改變時(shí)各測(cè)點(diǎn)溫度隨時(shí)間變化曲線

從圖6可以看出，不同冷卻水流量下放熱過(guò)程中相變材料的溫度以及水溫隨時(shí)間變化的趨勢(shì)基本相同。隨著冷卻水流量的增加，總放熱時(shí)間、相變潛熱放熱時(shí)間均減小，例如當(dāng)冷卻水流量由0.1 m3/h增大到0.16 m3/h時(shí)，總放熱時(shí)間由16500 s減小到15700 s，相變潛熱放熱時(shí)間由11300 s減小到10600 s，總放熱時(shí)間和相變潛熱放熱時(shí)間分別減小了800 s和700 s。原因是冷卻水湍流程度的變化，引起對(duì)流傳熱系數(shù)的變化，冷卻水流量增加時(shí)，對(duì)流傳熱系數(shù)增大，傳熱速率不斷增大，相變材料的溫降速率也會(huì)增大，放熱時(shí)間減少。當(dāng)冷卻水流量增大時(shí)，總放熱時(shí)間、相變潛熱放熱時(shí)間只會(huì)有微小變化，原因是傳熱速率已達(dá)到最大值后，冷卻水的湍流強(qiáng)度對(duì)相變材料的放熱效果幾乎不再產(chǎn)生影響，即增大冷卻水流量，總的放熱時(shí)間也幾乎不再發(fā)生變化，由此可見(jiàn)流量的增加對(duì)放熱的影響是逐漸減小的。而且這種趨勢(shì)非常明顯，在試驗(yàn)采用的流量工況下，流速較小，屬于層流范圍，Re=1×103～2×105，外掠順排管束對(duì)流換熱的準(zhǔn)則關(guān)聯(lián)式為［18］：

由式（1）可知，換熱系數(shù)與流速的0.63次方成正比，而當(dāng)管徑等條件不變時(shí)，流量越大流速也越大，即隨著流量的增加，換熱系數(shù)也增加，但是換熱系數(shù)增大的幅度隨著流量的增加而減小。因此，綜合考慮經(jīng)濟(jì)、安全、管理等各種因素，冷卻流體的流量大小對(duì)于裝置有最佳值，不是流量越大越好，建議不要隨便增大流量，因?yàn)樵龃罅髁繌?qiáng)化傳熱的效果隨著流量增大慢慢降低，但是增大流量會(huì)讓裝置消耗泵功的趨勢(shì)增快。此外3種流量工況下，冷卻水的水溫在放熱結(jié)束時(shí)均升高到42℃左右，具體數(shù)據(jù)變化見(jiàn)表3。

表3 不同冷卻水流量時(shí)主要數(shù)據(jù)

4 結(jié)論

（1）試驗(yàn)測(cè)定脈動(dòng)熱管相變蓄熱裝置在0°、30°、60°、90°傾角下，0°傾角冷卻的放熱總時(shí)間和相變潛熱換熱時(shí)間均最少，90°傾角下放熱總時(shí)間和相變潛熱換熱時(shí)間均最多，可見(jiàn)小傾角對(duì)本裝置的放熱運(yùn)行有利。

（2）試驗(yàn)測(cè)定脈動(dòng)熱管相變蓄熱裝置在90°傾角下，冷卻水初始溫度分別為15，20，25℃時(shí)相變放熱時(shí)，冷卻水初始溫度越低，相變換熱時(shí)間和總換熱時(shí)間均有較大幅度的減小，因此盡量降低冷卻水初始溫度對(duì)本裝置的運(yùn)行有利。

（3）試驗(yàn)測(cè)定脈動(dòng)熱管相變蓄熱裝置在90°傾角下冷卻水流量分別為0.1，0.13，0.16 m3/h時(shí)放熱過(guò)程中相變材料的溫度變化以及水槽的水溫變化情況。發(fā)現(xiàn)增大冷卻水流量，放熱時(shí)間會(huì)有減少，但當(dāng)冷卻水流量達(dá)到一定值時(shí)，進(jìn)一步增大冷卻水流量，總的放熱時(shí)間幾乎不再發(fā)生變化。因此選擇合適的冷卻水流量，有利于節(jié)約本裝置的泵功，從而提高本裝置的經(jīng)濟(jì)性。

［1］ Soteris A.Kalogirou.Artificial neural networks in renewable energy systems applications［J］.Renewable and Sustainable Energy Reviews，2001，5（4）：373-401.

［2］ 李競(jìng)，吳喜平.蓄熱蓄冷技術(shù)［J］.上海節(jié)能，2005（23）：11-15.

［3］ 王曉靜，馬東云，李文艷，等.多晶硅CVD反應(yīng)器中新型熱管的開(kāi)發(fā)與仿真［J］.壓力容器，2016，33（8）：13-19.

［4］ 胡張保，張志偉，李改蓮，等.采用微通道蒸發(fā)器的分離式熱管空調(diào)傳熱性能的試驗(yàn)研究［J］.流體機(jī)械，2015，43（11）：68-71.

［5］ WANG Weilong，HU Yukun，YAN Jinyue，et al.Combined heat and power plant integrated with mobilized thermal energy storage（M-TES）system［J］.Frontiers of Energy and Power Engineering in China，2010，4（4）：469-474.

［6］ WANG Weilong，YAN Jinyue，DAHLQUISTE，et a1.Thermal havior and performance of lab-scale mobilized thermal energy storage system［C］.International Conference on Applied Energy.Perugia，Italy，2011：2969-2980.

［7］ AHMET K HAKAN F O，TANSEL K.Energy and exergy analysis of a latent heat storage system with phase change material for a solar collector［J］.Renewable Energy，2008，33：567-574.

［8］ Akachi H.Looped Capillary Heat Pipe［P］.Japanese Patent：No.Hei6-97147，1994.

［9］ Khandekar S，Dollomger N，Groll M.Understanding operational regimes of closed loop pulsating heat pipes：an exper［J］.Applied Thermal Engineering，2003（23）：707 － 719.

［10］ Zhang Y，F(xiàn)aghri A.Heat transfer in a pulsating heat pipe with open end［J］.International Journal of Heat and Mass Transfer，2002（4）：755 － 764.

［11］ Maydanik Y F，Dmitrin V I，Pastukhov V G.Compact cooler for electronics on thebasis of a pulsating heat pipe［J］.Applied Thermal Engineering，2009（29）：3511－3517.

［12］ 郭良安.脈動(dòng)熱管的試驗(yàn)研究［D］.大連：大連海事大學(xué)，2011.

［13］ 周躍國(guó).脈動(dòng)熱管啟動(dòng)和運(yùn)行特性的可視化試驗(yàn)研究［D］.重慶：重慶大學(xué)，2010.

［14］ 冼海珍，劉登瀛，楊勇平，等.一種用振蕩流熱管做吸熱內(nèi)管的太陽(yáng)能真空玻璃集熱管：中國(guó)，200710064359.5.［P］.

［15］ Charoensawan P，Khandekar S，Gmll M，et al.Closed looppulsatiyheatpipes；fartA.1’arametricexperimenta linvestigation［J］.Appliedthermal Engineering，2003，23（16）：2009-2020.

［16］ 馬永錫，張紅.低于臨界通道彎數(shù)振蕩熱管的傳熱特性［J］.北京化工大學(xué)學(xué)報(bào)，2005，32（4）：87-90.

［17］ 楊蔚原，張正芳，馬同澤.脈動(dòng)熱管運(yùn)行的可視化試驗(yàn)研究［J］.工程熱物理學(xué)報(bào)，2001，22（6）：117-120.

［18］ 楊世明，陶文泉.傳熱學(xué)［M］.北京：高等教育出版社，1998.