趙志國， 白彬珍， 何世明， 劉 彪

(1.西南石油大學(xué)石油與天然氣工程學(xué)院，四川成都 610500；2.中國石化西北油田分公司工程技術(shù)管理部，新疆烏魯木齊 830011；3.中國石化石油工程技術(shù)研究院，北京 100101;4.中國石化西北油田分公司工程技術(shù)研究院，新疆烏魯木齊 830011)

自順北1-1H井實現(xiàn)油氣突破后，順北油田成為中國石化西部資源戰(zhàn)略接替的重要陣地。順北油田位于塔里木盆地，油層埋藏深、復(fù)雜地層多，因為對復(fù)雜地層井漏、井壁失穩(wěn)機理不明確，引發(fā)諸多工程技術(shù)難題，導(dǎo)致技術(shù)措施針對性較差，井下故障處理周期長，大大影響了油田高效勘探開發(fā)的順利進行[1]。由于區(qū)域地質(zhì)認(rèn)識不清，順北1井將弱承壓的泥盆系、志留系與高坍塌應(yīng)力的桑塔木組輝綠巖侵入體同開次揭開，導(dǎo)致裸眼段上漏下塌，被迫采用備用方案對輝綠巖專打?qū)７?。順?-1H井二疊系地層裂縫發(fā)育特征認(rèn)識不到位，漏失鉆井液2 876.0 m3，進行了27次堵漏作業(yè)，耗時39.8 d[2]。

筆者在進行地層壓力剖面分析、井漏與井壁失穩(wěn)機理研究的基礎(chǔ)上，開展了鉆井技術(shù)攻關(guān)研究，形成了以井身結(jié)構(gòu)優(yōu)化技術(shù)、防漏堵漏與井壁穩(wěn)定技術(shù)、復(fù)雜地層安全鉆進技術(shù)和超深小井眼定向技術(shù)為核心的順北油田超深井優(yōu)快鉆井技術(shù)，并在5口井進行了現(xiàn)場試驗，取得了較好的效果。

1 主要鉆井難點

1.1 地質(zhì)和工程必封點多，井身結(jié)構(gòu)設(shè)計難度大

順北油田儲層埋深超過7 500.00 m，地質(zhì)層序完整[2]，復(fù)雜地層多，主要表現(xiàn)在：1)二疊系火成巖發(fā)育微裂縫，安全鉆井密度窗口窄，順北1井、順北1-1H井的鉆井施工結(jié)果顯示，鉆井液密度超過1.26 kg/L即發(fā)生漏失，低于1.22 kg/L則不能有效抑制火成巖掉塊；2)志留系砂泥巖發(fā)育，地層承壓能力低，順北1井曾多次采取承壓堵漏措施，但提高地層承壓能力的效果不明顯；3)桑塔木組輝綠巖侵入體坍塌應(yīng)力高，巖屑密度大(實驗室測定為3.05 kg/L)，需較高鉆井液密度維持井壁穩(wěn)定和井眼清潔，順北1井鉆井結(jié)果顯示輝綠巖與泥盆系、志留系同開次揭開難度大。

順北油田存在二疊系火成巖、志留系弱承壓層、桑塔木組輝綠巖侵入體和目的層儲層保護等多個地質(zhì)和工程必封點，導(dǎo)致井身結(jié)構(gòu)設(shè)計難度大，順北1井實鉆采用了六級井身結(jié)構(gòu)。

1.2 復(fù)雜地層井漏、井壁失穩(wěn)嚴(yán)重

二疊系火成巖易井漏、掉塊，桑塔木組輝綠巖易掉塊，是順北油田超深井鉆井保持井眼穩(wěn)定的最大難題。

二疊系火成巖平均厚度超過400.00 m，巖性以硬脆性英安巖、凝灰?guī)r為主，內(nèi)部裂縫發(fā)育，極易漏失。鄰區(qū)金躍和躍滿地區(qū)平均單井漏失量分別為464.5和854.9 m3。順北1-1H井處理惡性井漏耗時39.8 d，導(dǎo)致火成巖及鄰近砂泥巖段在鉆井液浸泡下發(fā)生剝蝕掉塊。

桑塔木組輝綠巖侵入體硬脆性強，坍塌壓力高，極易發(fā)生應(yīng)力性垮塌掉塊，且掉塊硬度高、密度大，攜帶困難，對鉆頭磨損大。順北1井輝綠巖掉塊嚴(yán)重，井徑擴大率達50.54%，鉆進過程中扭矩波動大，MD517HX型牙輪鉆頭純鉆時間23.3 h，劃眼耗時27.7 h，鉆進輝綠巖29.00 m后鉆頭完全報廢，軸承燒結(jié)、鉆齒和保徑齒全部磨平，外徑由241.3 mm磨損為227.0 mm。

1.3 超深井小井眼定向配套技術(shù)難度大

順北油田超深水平井靶點垂深超過7 500.00 m，井溫達170 ℃，壓力達100 MPa?？紤]地層穩(wěn)定，造斜點多在井深7 300.00 m左右，定向段垂距短、造斜率高。

目的層采用φ120.6 mm小井眼定向鉆進，常規(guī)國產(chǎn)高溫MWD儀器和φ95.0 mm螺桿鉆具性能不穩(wěn)定，工作壽命短；常規(guī)φ88.9 mm鉆桿柔性強，易發(fā)生螺旋屈曲，且受超深井排量限制，巖屑易堆積，井眼軌跡控制難度大。

目前，國內(nèi)尚無超深井φ120.6 mm小井眼定向鉆進的先例，無現(xiàn)場鉆井經(jīng)驗可供借鑒，增加了小井眼定向鉆井技術(shù)配套的難度。

2 優(yōu)快鉆井技術(shù)研究

隨著順北油田步入開發(fā)階段，油井原有六級井身結(jié)構(gòu)的鉆井周期長，費用高，推廣應(yīng)用的經(jīng)濟效益差；復(fù)雜地層井漏和井壁失穩(wěn)，既影響了鉆井安全，也限制了優(yōu)快鉆井的實施，急需研究相關(guān)技術(shù)措施。

2.1 井身結(jié)構(gòu)優(yōu)化

順北油田原有六級井身結(jié)構(gòu)為[3]：一開，φ660.4 mm鉆頭×300.00 m，φ508.0 mm套管×300.00 m；二開，φ444.5 mm鉆頭×2 600.00 m，φ339.7 mm套管×2 598.00 m，為三開二疊系堵漏創(chuàng)造條件；三開,φ311.1 mm鉆頭×5 082.00 m，φ273.1 mm套管×5 081.00 m，封隔二疊系及以上地層；四開,φ241.3 mm鉆頭×6 895.00 m，φ193.7 mm尾管封隔輝綠巖侵入體以上地層；五開,φ165.1 mm鉆頭×7 271.00 m，φ142.8 mm尾管封隔輝綠巖至目的層頂部地層；六開,φ114.3 mm鉆頭×7 446.00 m，揭開目的層。該井身結(jié)構(gòu)對二疊系、桑塔木組輝綠巖侵入體等復(fù)雜地層單獨揭開，有利于保障井下安全，但套管層次多，鉆井周期長、費用高，無法推廣應(yīng)用。

測井資料分析表明，該油田地層壓力系統(tǒng)有以下特點：1)白堊系之上的孔隙壓力當(dāng)量密度小于1.19 kg/L，侏羅系至泥盆系小于1.25 kg/L，志留系至奧陶系恰爾巴克組小于1.20 kg/L，而目的層一間房組和鷹山組為1.08～1.16 kg/L；二疊系和志留系為地層薄弱點，坍塌壓力當(dāng)量密度分別為1.22～1.24和1.21～1.27 kg/L，而桑塔木組輝綠巖坍塌壓力當(dāng)量密度達1.83 kg/L；3)桑塔木組之上的泥巖地層破裂壓力當(dāng)量密度1.91～2.09 kg/L，桑塔木組之下泥巖破裂壓力當(dāng)量密度為1.98～2.03 kg/L(見圖1)。

圖1 順北油田三壓力剖面Fig.1 Pressure profile of the Shunbei Oilfield

從圖1可以看出，志留系和桑塔木組輝綠體侵入體不適宜同開次揭開；通過采取防漏堵漏技術(shù)強化井筒，二疊系與泥盆系、志留系存在同開次揭開的可行性；為避免“壓死”縫洞型油藏，目的層一間房組、鷹山組不宜與上部桑塔木組同開次揭開[4-5]。

計算表明，二疊系采用1.60 kg/L低密度水泥漿固井時井底壓力當(dāng)量密度最大1.80 kg/L，井深1 500.00 m處破裂壓力當(dāng)量密度1.78～1.83 kg/L，因此套管下深不能小于1 500.00 m，以防止固井時壓漏套管鞋處地層。

為此，明確順北油田井身結(jié)構(gòu)優(yōu)化設(shè)計時存在以下必封點和風(fēng)險點：1)2個地質(zhì)必封點，即目的層頂界和桑塔木組輝綠巖侵入體頂界；2)一個工程必封點，即表層套管下深不能低于1 500.00 m；3)一個施工風(fēng)險點，即二疊系、石炭系和志留系地層同開次揭開。

優(yōu)化后的四級井身結(jié)構(gòu)為：一開,φ346.1 mm鉆頭×2 000.00 m，φ273.1 mm套管×1 999.00 m；二開,φ250.9 mm鉆頭×6 895.00 m，φ193.7 mm套管×6 893.00 m，封隔桑塔木組輝綠巖侵入體以上地層；三開,φ165.1 mm鉆頭×7 271.00 m，φ139.7 mm尾管封隔桑塔木組輝綠巖侵入體至目的層頂部地層；四開,φ120.6 mm鉆頭鉆至設(shè)計井深，裸眼完井。

優(yōu)化后井身結(jié)構(gòu)減少了2層套管，縮短了中完周期；開眼直徑由660.4 mm縮小至346.1 mm，減少套管使用量的同時有利于提高機械鉆速；完井井眼直徑由114.3 mm擴大至120.6 mm，有利于后續(xù)采油和改造作業(yè)。但二疊系至志留系地層同開次揭開，裸眼段長近5 000.00 m，工程風(fēng)險大，需采取防漏堵漏技術(shù)和井壁穩(wěn)定技術(shù)確保施工安全。

2.2 防漏堵漏與井壁穩(wěn)定技術(shù)

采用優(yōu)化后的井身結(jié)構(gòu)，施工關(guān)鍵在于二開防止二疊系火成巖井漏、避免井壁失穩(wěn)，三開抑制桑塔木組輝綠巖掉塊、優(yōu)化鉆井液性能和確保井眼清潔。

2.2.1 井漏與井壁失穩(wěn)機理分析

研究表明，二疊系火成巖中長石含量較高，脆性強，平均黏土含量16.17%，黏土以蒙脫石為主[6]，礦物晶間微裂縫發(fā)育。鉆井液濾液極易沿微裂縫侵入，與黏土礦物作用使水敏性蒙脫石吸水膨脹，產(chǎn)生水化應(yīng)力引發(fā)掉塊[7]。成像測井顯示，裂縫走向雜亂、連通性好，極易發(fā)生井漏，井漏后鉆井液大量侵入巖石內(nèi)部，導(dǎo)致火成巖井段大面積坍塌掉塊。

桑塔木組輝綠巖內(nèi)部破碎，不同尺度的裂縫共存，存在填充黏土的閉合縫，同時發(fā)育有層狀、片狀橄欖石和鐵礦，顯示出破碎、具有磁性和質(zhì)地不均的特點。水化膨脹試驗表明，輝綠巖水化膨脹效應(yīng)不明顯，其失穩(wěn)的主要原因是巖石所承受的剪切力克服了其剪切強度和作用于剪切面上的摩阻力[8]。

2.2.2 鉆井液性能優(yōu)化

依據(jù)二疊系火成巖井漏和井壁失穩(wěn)機理，預(yù)防措施為：1)選擇較低的鉆井液密度，以減小液柱壓力，避免溝通更多微裂縫引發(fā)井漏；2)強化鉆井液封堵性能，封堵濾液進入巖石的裂縫通道；3)降低濾失量，形成更致密的濾餅[9-10]。

桑塔木組輝綠巖需依靠較高密度鉆井液維持其力學(xué)穩(wěn)定，同時強化黏切性能，提高攜巖效率，以便將掉塊及時攜帶出井眼。順北1井鉆井實踐表明，密度1.40 kg/L左右的鉆井液可以有效攜帶井下巖屑，出井巖屑呈細(xì)、碎、圓滑狀，表明巖屑在井下經(jīng)過了反復(fù)擠壓等二次破碎。若要完全攜帶出未經(jīng)二次破碎的較大掉塊，鉆井液密度需提高至1.80 kg/L左右。

通過室內(nèi)評價試驗，優(yōu)選了PLF-2包被抑制劑、SPNH降濾失劑、SMNA-1封堵防塌劑等主劑，優(yōu)化形成了強抑制強封堵鉆井液，其配方為：3.0%～4.0%膨潤土+0.2%～0.4%NaOH+2.0%～4.0%SPNH+0.6%～1.0%CMC-LV+1.0%～2.0%SMJA+0.2%～0.4%PFL-2+ 4.0%～6.0%KCl+2.0%～4.0%QS-2+1.0%～3.0%PB-1+2.0%～4.0%SMNA-1+1.0%～2.0% SMJH-1+3.0%～5.0%納米乳液。根據(jù)現(xiàn)場情況，可引入聚合物凝膠和竹纖維來改善“封堵墻”和堵漏漿中的“拉筋”作用，強化鉆井液隨鉆防漏性能，加強對裂縫的封堵[11-12]。

2.2.3 鉆井液維護處理措施

為維護井壁穩(wěn)定要求，確保既滿足防塌的需要，又避免溝通內(nèi)部裂縫,鉆進二疊系火成巖時鉆井液密度選擇為1.23～1.25 kg/L，并控制鉆井液性能參數(shù)滿足以下要求：API濾失量小于4 mL，高溫高壓濾失量不大于10 mL，漏斗黏度控制在45～55 s，塑性黏度控制在20～30 mPa·s，動切力控制在8～12 Pa，使鉆井液動塑比控制在0.40～0.50。鉆進過程中，按照2.0%SMJH-1+2.0%PB-1+3.0%SMNA-1的基礎(chǔ)配方加足封堵防塌劑，對二疊系地層進行及時封堵[13]。

鉆進桑塔木組輝綠巖侵入體時，調(diào)整鉆井液API濾失量小于3 mL，高溫高壓濾失量不大于10 mL；使用PFL-2調(diào)整高溫鉆井液流變性，將漏斗黏度、塑性黏度和動切力分別控制在60～70 s，30～40 mPa·s和10～15 Pa，動塑比控制在0.45～0.55；定期補充160～180 ℃高軟化點瀝青類防塌劑SMNA-2、PB-1和QS-2，增強鉆井液封堵微裂縫的能力。

2.3 安全快速鉆井配套技術(shù)

二疊系火成巖和桑塔木組輝綠巖侵入體等復(fù)雜地層以安全鉆穿為主，砂泥巖地層以提高機械鉆速、縮短鉆井周期為主要目的。

2.3.1 二疊系火成巖

二疊系火成巖抗壓強度55～110 MPa，泊松比0.30～0.40，內(nèi)聚力7～9 MPa，內(nèi)摩擦角30°～40°，楊氏模量20～45 GPa，可鉆性級值3.2～7.1，優(yōu)選五刀翼φ13.0 mm切削齒的PDC鉆頭。

為減少鉆具擾動對井壁穩(wěn)定的影響并配合隨鉆堵漏材料的應(yīng)用，優(yōu)選沖擊器代替螺桿鉆具提高機械鉆速[14]，并優(yōu)化沖擊器結(jié)構(gòu)，采用中空設(shè)計，使得粒徑小于1.5 cm的堵漏顆?？梢皂樌ㄟ^，實現(xiàn)有效隨鉆堵漏。沖擊器產(chǎn)生的軸向沖擊與周向高頻剪切在有效提高機械鉆速的同時，還可解決PDC鉆頭的黏滑效應(yīng)，為PDC鉆頭提供了平穩(wěn)的工作環(huán)境。

在鉆進至二疊系火成巖前，提前調(diào)整好鉆井液性能，補充足量封堵劑；起鉆前用堵漏漿封閉二疊系地層，控制起下鉆速度和開泵速度，減輕井內(nèi)壓力激動；下鉆時采取分段循環(huán)措施，防止開泵困難、憋漏地層。

2.3.2 桑塔木組輝綠巖侵入體

桑塔木組輝綠巖泊松比0.208～0.267，彈性模量29.3～37.9 GPa，抗壓強度普遍高于300.0 MPa，最高達392.8 MPa，體現(xiàn)出硬脆性巖石、強度高而彈塑性差的力學(xué)特征。室內(nèi)三軸力學(xué)參數(shù)測試表明其硬度范圍為500～1 900 MPa，極高的硬度和內(nèi)部含有的鐵礦石成分對鉆頭造成了嚴(yán)重的損傷。為此，優(yōu)選進口牙輪鉆頭，配鑲硬質(zhì)合金勺形齒或圓頂楔形齒，并強化金剛石保徑和掌背扶正塊，以增強鉆頭的抗磨損能力。

鉆進桑塔木組輝綠巖侵入體前，將鉆井液密度調(diào)整至設(shè)計值，充分發(fā)揮力學(xué)穩(wěn)定井壁的作用；簡化鉆具組合，不使用井下動力鉆具；每鉆進一定進尺后，及時采用高黏度稠漿清掃井底，將輝綠巖巖屑帶離井筒，確保井眼內(nèi)清潔。

2.3.3 砂泥巖地層

砂泥巖地層抗壓強度均低于150 MPa，泊松比小于0.38，內(nèi)聚力小于9 MPa，內(nèi)摩擦角小于44°，楊氏模量30～65 GPa，可鉆性級值最高為7.5，適合采用PDC鉆頭快速鉆穿。

1) 二疊系以上地層為軟—中硬地層，巖石可鉆性好，采用PDC鉆頭+螺桿鉆具快速鉆進，優(yōu)選五刀翼φ19.0 mm切削齒，具備防泥包設(shè)計。

2) 二疊系泥巖至桑塔木組輝綠巖之間地層巖石硬度較高，可鉆性較差，使用五刀翼φ16.0 mm或φ13.0 mm切削齒的PDC鉆頭，配合沖擊器鉆進。

3) 輝綠巖侵入體以下地層巖石可鉆性級值高，使用五刀翼或六刀翼φ13.0 mm切削齒PDC鉆頭加抗高溫螺桿鉆進。

2.4 超深井小井眼定向鉆井技術(shù)

2.4.1 鉆具優(yōu)選及鉆頭優(yōu)化設(shè)計

為提高鉆具抗拉強度和水力攜巖效果，定向鉆具組合選用了非標(biāo)φ88.9 mm與非標(biāo)φ101.6 mm鉆桿。φ88.9 mm鉆桿接箍外徑108.0 mm，抗拉強度達2 175 kN；φ101.6 mm鉆桿的抗拉強度比常規(guī)鉆桿提高13.6%。

優(yōu)化定向PDC鉆頭結(jié)構(gòu)，冠部結(jié)構(gòu)采用中等深度內(nèi)錐和短平式外錐設(shè)計，提高鉆頭定向穩(wěn)定性；保徑齒采用螺旋分布，增大鉆頭與井壁的點接觸面積，減小摩阻。

2.4.2 螺桿及MWD儀器優(yōu)選

φ95.0 mm螺桿穩(wěn)定器外徑優(yōu)化為110.0 mm，彎點處距離鉆頭975.0 mm，理論計算2.50°螺桿造斜率最高可達30°/30m，滿足現(xiàn)場要求。

優(yōu)選耐溫175 ℃的APS高溫MWD儀器，該儀器采用閥式結(jié)構(gòu)產(chǎn)生脈沖，內(nèi)部無橡膠件，提高了儀器的耐溫性能和井下使用壽命。

3 現(xiàn)場應(yīng)用

順北油田超深井優(yōu)快鉆井技術(shù)在順北1-2H井、順北1-3H井和順北1-6H井等5口超深水平井進行了應(yīng)用，平均鉆井周期173.42 d，較順北1-1H井縮短29.95 d，鉆井周期縮短達14.73%。

3.1 二疊系防漏堵漏和井壁穩(wěn)定技術(shù)

通過優(yōu)化鉆井液密度，配套隨鉆堵漏技術(shù)，使用聚合物凝膠和竹纖維來強化裂縫封堵性能[15]，二疊系的井漏問題有明顯緩解，順北1-5H井和順北1-6H井未發(fā)生井漏，順北1-2H井和順北1-4H井平均漏失量191.0 m3，比鄰區(qū)大大減少。

試驗井井徑擴大率11.5%～16.5%，較前期已鉆井的井徑擴大率45.6%大幅度減小，表明強抑制強封堵性鉆井液有效抑制了井壁失穩(wěn)情況。

3.2 二疊系火成巖安全鉆進技術(shù)

在二疊系火成巖地層鉆進過程中應(yīng)用“沖擊器+PDC鉆頭”技術(shù)，順利鉆穿了二疊系火成巖，平均進尺473.50 m，機械鉆速3.02 m/h，與采用常規(guī)鉆井技術(shù)的鄰井相比，平均機械鉆速提高了65.0%(見表1)。

表1 二疊系火成巖鉆進情況Table 1 Drilling of Permian igneous rocks

3.3 桑塔木組輝綠巖安全鉆進技術(shù)

桑塔木組輝綠巖采用強保徑牙輪鉆頭鉆進，優(yōu)化鉆井液防塌和攜巖性能，定期使用稠漿塞清掃井底，順北1-3H井和順北1-6H井順利鉆穿了40.00 m輝綠巖侵入體(見表2),其他井未鉆遇輝綠巖侵入體。

表2 輝綠巖侵入體鉆進情況Table 2 Drilling of an ophiolite intrusive mass

3.4 超深小井眼軌跡控制技術(shù)

優(yōu)化設(shè)計后的PDC定向鉆頭和φ95.0 mm單彎螺桿鉆具工作平穩(wěn)，螺桿平均純鉆時間達45 h，造斜能力滿足設(shè)計要求。

5口水平井均實現(xiàn)了井眼軌跡控制目標(biāo)，順北1-4H井、順北1-5H井分別創(chuàng)造了φ120.6 mm井眼水平井完鉆井深8 049.63 m、完鉆垂深7 576.19 m最深的世界紀(jì)錄。

4 結(jié)論與建議

1) 通過地層壓力剖面分析和實鉆井分析，在明確地質(zhì)必封點、工程必封點和施工風(fēng)險點的基礎(chǔ)上，將順北油田井身結(jié)構(gòu)由六級優(yōu)化為四級。

2) 按照“防漏為主，兼顧井壁穩(wěn)定”的思路，二疊系火成巖采用較低密度鉆井液鉆進，并強化鉆井液封堵性能、降低API濾失量，解決了井漏和井壁失穩(wěn)問題。

3) 桑塔木組輝綠巖易發(fā)生應(yīng)力性失穩(wěn)，硬度高、含鐵礦成分，對鉆頭磨損嚴(yán)重，在以高密度鉆井液維持井壁力學(xué)穩(wěn)定、強化攜巖性能保障井眼清潔的同時，需配套高抗研磨性、強化保徑的鉆頭，實現(xiàn)安全鉆進。

4) 優(yōu)化后的φ120.6 mm定向PDC鉆頭和φ95.0 mm螺桿鉆具能夠滿足現(xiàn)場需求，但壽命較短，建議繼續(xù)加強研究，提高螺桿鉆具的使用壽命。

5) 順北油田5口超深水平井雖然取得了較好的優(yōu)快鉆井效果，但二開裸眼段長度近5 000.00 m，φ120.6 mm完鉆井眼也增大了后續(xù)改造的難度，因此，仍需進一步優(yōu)化和完善順北油田超深井井身結(jié)構(gòu)。

References

[1] 劉彪，潘麗娟，張俊，等.順北區(qū)塊超深小井眼水平井優(yōu)快鉆井技術(shù)[J].石油鉆探技術(shù)，2016，44(6)：11-16.

LIU Biao,PAN Lijuan,ZHANG Jun,et al.The optimized drilling techniques used in ultra-deep and slim-hole horizontal wells of the Shunbei Block[J].Petroleum Drilling Techniques,2016，44(6)：11-16.

[2] 白彬珍，彭明旺，王龍，等.塔中順9井區(qū)鉆井挑戰(zhàn)及解決對策[J].鉆采工藝，2016，39(4)：19-21.

BAI Binzhen,PENG Mingwang,WANG Long,et al.Drilling operation difficulties and countermeasures in middle Tarim Shun 9 Block[J].Drilling & Production Technology，2016，39(4)：19-21.

[3] 劉彪，潘麗娟，易浩，等.順北含輝綠巖超深井井身結(jié)構(gòu)優(yōu)化設(shè)計[J].石油鉆采工藝，2016，38(3)：296-301.

LIU Biao,PAN Lijuan,YI Hao,et al.Casing program optimization of ultra-deep well with diabase reservoir in Shunbei Block[J].Oil Drilling & Production Technology,2016，38(3)：296-301.

[4] 劉彪，白彬珍，潘麗娟,等.托甫臺區(qū)塊含鹽膏層深井井身結(jié)構(gòu)優(yōu)化設(shè)計[J].石油鉆探技術(shù)，2014，42(4)：48-52.

LIU Biao,BAI Binzhen,PAN Lijuan,et al.Casing program of deep well with evaporite bed in Tuofutai Block[J].Petroleum Drilling Techniques，2014，42(4)：48-52.

[5] 白彬珍.巴什托構(gòu)造井身結(jié)構(gòu)優(yōu)化設(shè)計研究[J].科學(xué)技術(shù)與工程，2013，13(2)：451-455.

BAI Binzhen.The study of casing program optimization for wells in Bashituo Structure[J].Science Technology and Engineering,2013，13(2)：451-455.

[6] 馬中遠(yuǎn)，任麗丹，黃葦，等.塔里木盆地塔中地區(qū)火成巖的基本特征[J].特種油氣藏，2013，20(3)：64-67.

MA Zhongyuan,REN Lidan,HUANG Wei,et al.Basic characteristics of igneous rock in the middle area of Tarim Basin[J].Special Oil & Gas Reservoirs，2013，20(3)：64-67.

[7] 陳曾偉，劉四海，林永學(xué)，等.塔河油田順西2井二疊系火成巖裂縫性地層堵漏技術(shù)[J].鉆井液與完井液，2014，31(1)：40-43.

CHEN Zengwei,LIU Sihai,LIN Yongxue,et al.Lost circulation control technology for fractured permian igneous rock formation in Well Shunxi 2 of Tahe Oilfield[J].Drilling Fluid & Completion Fluid，2014，31(1)：40-43.

[8] 楊紅運，曹樹剛，洛鋒，等.輝綠巖瞬態(tài)卸壓下強度及變形特性數(shù)值模擬[J].武漢理工大學(xué)學(xué)報，2013，35(8)：89-93.

YANG Hongyun,CAO Shugang,LUO Feng,et al.Numerical simulation of strength and deformation characteristics of diabase under transient unloading[J].Journal of Wuhan University of Technology，2013，35(8)：89-93.

[9] 李大奇，康毅力，劉修善，等.裂縫性地層鉆井液漏失動力學(xué)模型研究進展[J].石油鉆探技術(shù)，2013，41(4)：42-47.

LI Daqi,KANG Yili,LIU Xiushan,et al.Progress in drilling fluid loss dynamics model for fractured formations[J].Petroleum Drilling Techniques，2013，41(4)：42-47.

[10] 孔勇，楊小華，徐江，等.抗高溫強封堵防塌鉆井液體系研究與應(yīng)用[J].鉆井液與完井液，2016，33(6)：17-22.

KONG Yong,YANG Xiaohua,XU Jiang,et al.Study and application of a high temperature drilling fluid with strong plugging capacity[J].Drilling Fluid & Completion Fluid，2016，33(6)：17-22.

[11] 滕學(xué)清，王克雄，郭清，等.哈得遜地區(qū)二疊系火成巖鉆井鉆井液配方優(yōu)選室內(nèi)實驗研究[J].探礦工程(巖土鉆掘工程)，2010，37(8)：19-22.

TENG Xueqing,WANG Kexiong,GUO Qing,et al.Laboratory experimental study on drilling fluid formulation optimization for drilling in Permian igneous rock of Hudson Area[J].Exploration Engineering(Rock & Soil Drilling and Tunneling)，2010，37(8)：19-22.

[12] 劉四海，崔慶東，李衛(wèi)國.川東北地區(qū)井漏特點及承壓堵漏技術(shù)難點與對策[J].石油鉆探技術(shù)，2008，36(3)：20-23.

LIU Sihai,CUI Qingdong,LI Weiguo.Circulation loss characteristics and challenges and measures to plug under pressure in Northeast Sichuan Area[J].Petroleum Drilling Techniques，2008，36(3)：20-23.

[13] 金軍斌.塔里木盆地順北區(qū)塊超深井火成巖鉆井液技術(shù)[J].石油鉆探技術(shù)，2016，44(6)：17-23.

JIN Junbin.Drilling fluid technology for igneous rocks in ultra-deep wells in the Shunbei Area，Tarim Basin[J].Petroleum Drilling Techniques,2016，44(6)：17-23.

[14] 周祥林，張金成，張東清.TorkBuster扭力沖擊器在元壩地區(qū)的試驗應(yīng)用[J].鉆采工藝，2012，35(2)：15-17.

ZHOU Xianglin,ZHANG Jincheng，ZHANG Dongqing.Experimental application of TorkBuster torsional impactor in Yuanba Region[J].Drilling & Production Technology，2012，35(2)：15-17.

[15] 牛曉，潘麗娟，甄玉輝，等.SHB1-6H井長裸眼鉆井液技術(shù)[J].鉆井液與完井液，2016，33(5)：30-34.

NIU Xiao，PAN Lijuan，ZHEN Yuhui，et al.Drilling fluid technology for long open hole section of Well SHB1-6H[J].Drilling Fluid & Completion Fluid，2016，33(5)：30-34.