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        超高韌性水泥基材料的制備技術(shù)

        2018-01-10 07:16:15張翼王沖張超張進(jìn)唐清遠(yuǎn)
        關(guān)鍵詞:晶須增韌鋼纖維

        張翼,王沖,張超,張進(jìn),唐清遠(yuǎn)

        (重慶大學(xué) 材料科學(xué)與工程學(xué)院,重慶400045)

        超高韌性水泥基材料的制備技術(shù)

        張翼,王沖,張超,張進(jìn),唐清遠(yuǎn)

        (重慶大學(xué) 材料科學(xué)與工程學(xué)院,重慶400045)

        分別采用活性粉末混凝土(RPC)和滲澆鋼纖維混凝土(SIFCON)兩種制備工藝,根據(jù)水泥基材料結(jié)構(gòu)的多尺度特征,研究了由碳酸鈣晶須和微鋼纖維復(fù)合增強(qiáng)的超高韌性水泥基材料(Ultra-High-Toughness Cementitious Composite,簡稱UHTCC)的制備技術(shù),測試UHTCC不同配比的抗壓強(qiáng)度、抗折強(qiáng)度、抗彎強(qiáng)度以及單軸拉伸性能,采用折壓比、韌性指數(shù)等多個(gè)指標(biāo)對(duì)UHTCC的韌性進(jìn)行了評(píng)價(jià)。試驗(yàn)表明:UHTCC的抗壓強(qiáng)度、抗折強(qiáng)度、抗彎強(qiáng)度以及延性和韌性都遠(yuǎn)高于普通鋼纖維混凝土,其抗彎強(qiáng)度最高達(dá)65.1 MPa、韌性指數(shù)I20最高達(dá)49.21,單軸拉伸試驗(yàn)時(shí)呈現(xiàn)明顯的假應(yīng)變硬化行為,極限拉應(yīng)變可達(dá)4%~8%。相對(duì)而言,利用SIFCON工藝制得的水泥基材料韌性更高。

        超高韌性水泥基材料;拉伸應(yīng)變;韌性指數(shù);碳酸鈣晶須;鋼纖維

        現(xiàn)代建筑逐漸向高層化、大跨化方向發(fā)展,因此,高強(qiáng)高韌化成為混凝土的主要發(fā)展方向之一。水泥基復(fù)合材料具有多尺度的結(jié)構(gòu)特征[1-2],包括由水泥水化產(chǎn)物(水化硅酸鈣凝膠、氫氧化鈣晶體、鈣礬石等)構(gòu)成的微觀結(jié)構(gòu),由骨料、水泥水化產(chǎn)物、孔隙、界面等構(gòu)成的細(xì)觀結(jié)構(gòu)以及由水泥基材料與纖維材料等構(gòu)成的宏觀結(jié)構(gòu)。此外,水泥基材料破壞過程實(shí)質(zhì)是內(nèi)部裂縫產(chǎn)生及發(fā)展的過程。因此,從全尺度對(duì)混凝土的脆性進(jìn)行改善是增韌的最佳方式。

        Lankard[3]于1983年研制出了SIFCON。通過將流動(dòng)的砂漿或水泥漿注入提前鋪滿鋼纖維的模具中硬化成型制得的SIFCON,鋼纖維摻量可達(dá)3%~27%[4-7]。根據(jù)鋼纖維體積摻量的不同,SIFCON抗壓強(qiáng)度可達(dá)26~207 MPa,抗彎強(qiáng)度可達(dá)13~137.9 MPa,且受拉韌性指標(biāo)可達(dá)普通混凝土的600~1 000倍,即表面能高于素混凝土2~3個(gè)數(shù)量級(jí)[8]。SIFCON所具有的優(yōu)越性能,使其已經(jīng)廣泛應(yīng)用于道路、修補(bǔ)、加固等工程及一些抗震、防爆結(jié)構(gòu)中。

        法國Bouygues公司在20世紀(jì)90年代末研制出了RPC[9]。RPC主要通過5個(gè)措施來來減少混凝土的內(nèi)部缺陷(裂縫和空隙):1)不使用粗骨料以改善均勻性;2)提高組分細(xì)度,優(yōu)化顆粒級(jí)配提高堆積密度;3)在混凝土凝結(jié)過程中加壓提高密實(shí)性;4)提高組分活性,在混凝土凝結(jié)后熱處理改善微觀結(jié)構(gòu);5)利用小尺寸的鋼纖維提高韌性。由于內(nèi)部缺陷的減少,RPC抗壓強(qiáng)度可達(dá)200~800 MPa、抗拉強(qiáng)度可達(dá)25~150 MPa,斷裂能可達(dá)30 kJ/m2[7]。雖然RPC性能優(yōu)異,但因?yàn)橹苽鋾r(shí)采用了加壓和熱處理等特殊工藝,所以,目前在應(yīng)用上受到很大限制。

        本文分別采用RPC與SIFCON兩種制備工藝,并以碳酸鈣晶須和微鋼纖維復(fù)合對(duì)水泥基材料微觀、細(xì)觀和宏觀結(jié)構(gòu)進(jìn)行全尺度增韌,按照兩個(gè)方案制備UHTCC:1)根據(jù)RPC制備原理,采用常規(guī)材料(水泥、礦粉和硅灰作為膠凝材料,石英砂作為骨料)制備基體,并采用中高摻量微鋼纖維增加基體韌性,再以不同摻量的碳酸鈣晶須對(duì)其進(jìn)一步改性增韌;2)采用滲澆鋼纖維混凝土的制備工藝,并以不同摻量的碳酸鈣晶須進(jìn)行改性。對(duì)兩個(gè)方案制備的UHTCC進(jìn)行了性能測試和韌性評(píng)價(jià)。

        1 原材料及試驗(yàn)方法

        1.1 原料和配合比

        原材料:1)水泥(P·O 42.5R)、礦粉和硅灰的主要化學(xué)成分見表1;2)石英砂(級(jí)配Ⅱ區(qū),細(xì)度模數(shù):2.9);3)微鋼纖維及碳酸鈣晶須的部分性能如表2所示;4)聚羧酸高性能減水劑(固含量:59.5%)。

        表1 膠凝材料主要化學(xué)成分Table 1 Chemical components of cementitious materials %

        表2 微鋼纖維及碳酸鈣晶須性能Table 2 Properties of micro steel fiber and calcium carbonate whisker

        為研究微鋼纖維、碳酸鈣晶須對(duì)水泥基材料協(xié)同增韌作用,設(shè)置了多組配合比。方案1和方案2的試驗(yàn)配合比分別如表3和表4所示。

        表3 方案1配合比Table 3 Mix proportions of scheme 1

        表4 方案2配合比Table 4 Mix proportions of scheme 2

        1.2 試件的制備

        方案1:首先,將膠凝材料(包括水泥、礦粉及硅灰)、石英砂和晶須投入攪拌機(jī)中,干拌1 min,然后,加水和減水劑再攪拌5~8 min,此時(shí)的砂漿基體具有良好的流動(dòng)性和適宜的粘聚性,最后,人工加入微鋼纖維攪拌12~18 min,得到均勻的拌合物,裝模后在振動(dòng)臺(tái)上振搗5~10 min成型,在室溫下靜置1 d拆模,放入濕度≥95%、溫度20±2 ℃的養(yǎng)護(hù)室中養(yǎng)護(hù),測試齡期時(shí)取出進(jìn)行試驗(yàn)。

        方案2:首先,將膠凝材料和晶須投入攪拌機(jī)中, 干拌1 min,然后,加水和減水劑再攪拌5~8 min,最后,在振動(dòng)臺(tái)上將水泥漿倒入均勻鋪滿微鋼纖維的模具中抹面成型。養(yǎng)護(hù)方式同方案1。

        試驗(yàn)中,每一力學(xué)性能試件為3組,試驗(yàn)用棱柱體模具為鋼模,其余為亞克力模具。

        1.3 性能測試方法

        1.3.1 抗折與抗壓性能 試驗(yàn)參照《水泥膠砂強(qiáng)度檢驗(yàn)方法(ISO法)》(GB/T 17671—1999),采用40 mm×40 mm×160 mm的棱柱體試件。

        1.3.2 抗彎性能 用400 mm×100 mm×15 mm的薄板試件進(jìn)行四點(diǎn)彎曲測試。采用新三思CMT5305(300 kN 精度0.5級(jí))萬能試驗(yàn)機(jī),測試跨度為300 mm,加載速度恒為0.4 mm/min,直至試件上某一裂縫出現(xiàn)局部化擴(kuò)展破壞時(shí)試驗(yàn)停止,加載速度及數(shù)據(jù)收集皆由計(jì)算機(jī)完成。

        1.3.3 直接拉伸性能 直接拉伸性能采用圖1所示試件,測試儀器為新三思CMT5504(100 kN 精度0.5級(jí))萬能試驗(yàn)機(jī)。為避免試件在變形監(jiān)測區(qū)以外開裂或破壞,試件設(shè)置過渡區(qū)且使用AB膠粘接碳纖維布對(duì)過渡區(qū)增強(qiáng),待膠水固化達(dá)一定強(qiáng)度后進(jìn)行測試。試驗(yàn)時(shí)加載速率恒為0.4 mm/min,直至試件上某一裂縫出現(xiàn)局部化擴(kuò)展破壞時(shí)試驗(yàn)停止,加載速度及數(shù)據(jù)收集皆由計(jì)算機(jī)完成。

        圖1 拉伸試件形狀及尺寸(單位:mm)Fig.1 shape and size of tensile specime

        2 結(jié)果與討論

        2.1 抗壓、抗折性能

        從表5中可以看出,方案1制備的UHTCC的抗壓、抗折強(qiáng)度與J組相比有較大提升,其中,S3W1組的28 d抗壓強(qiáng)度、抗折強(qiáng)度較J組分別提升了69.4%、94.2%。UHTCC與對(duì)應(yīng)同鋼纖維摻量的S1~S3組相比早期抗壓強(qiáng)度有所下降,但是隨著齡期增長差距逐漸減小甚至反超,可能是水泥基體早期水化產(chǎn)物較少,晶須的摻加引入更多界面,因此,影響了微鋼纖維與水化產(chǎn)物的粘接,隨齡期增長,水化不斷進(jìn)行水化產(chǎn)物增多,其與纖維的粘接增強(qiáng)。此外,當(dāng)鋼纖維體積一定時(shí),隨著晶須摻量的增加,混凝土抗折、抗壓強(qiáng)度都是先增加后下降,且基本都在晶須摻量為1%時(shí)達(dá)到極值,這說明,混摻時(shí)晶須摻量不宜過高,過高時(shí)晶須分散不均勻而難以達(dá)到理想的增強(qiáng)增韌效果。

        表5 UHTCC抗壓、抗折性能測試結(jié)果Table 5 The performance results of compressiveand flexural experiment

        方案2制備的Y2SW03、Y2SW1兩組UHTCC試件的7、28 d抗折強(qiáng)度較未摻晶須的Y2S組提升明顯,說明鋼纖維及晶須發(fā)揮了多尺度協(xié)同增韌作用。此外,由于方案2制得的試件微鋼纖維摻量高達(dá)12.2%,所以,受壓時(shí)已具備可與金屬比擬的塑性,如圖2所示。試件受壓時(shí)主要表現(xiàn)為塑性變形,抗壓強(qiáng)度測試已無意義。

        圖2 UHTCC試件受壓時(shí)發(fā)生明顯塑性變形(方案2)Fig.2 Obvious plastic deformation of UHTCC specimen under compressive experiment (Scheme

        2.2 四點(diǎn)彎曲性能

        圖3 UHTCC四點(diǎn)彎曲試驗(yàn)時(shí)的荷載位移曲線(方案1)Fig.3 Load-displacement curve of UHTCC under four-point bending test (Scheme

        圖4 UHTCC四點(diǎn)彎曲試驗(yàn)時(shí)的荷載位移曲線(方案2)Fig.4 Load-displacement curve of UHTCC under four-point bending test (Scheme

        如表6所示,無論是方案1還是方案2制得的UHTCC,其28 d抗彎強(qiáng)度及峰值位移都較J組有不同程度的提高。方案1所得UHTCC抗彎強(qiáng)度約為J組的1.2~1.4倍,峰值位移約為J組的1.4~2.8倍,UHTCC的抗彎強(qiáng)度及相應(yīng)峰值位移隨鋼纖維摻量的增加而增加;而方案2所得UHTCC抗彎強(qiáng)度約為J組的3.2~3.6倍,峰值位移約為J組的14.3~15.5倍,且隨著晶須摻量的增加,抗彎強(qiáng)度及相應(yīng)峰值位移均有上升的趨勢。方案1制得的UHTCC峰值位移隨著鋼纖維摻量增加而提升,此外,方案2制備的試件峰值位移遠(yuǎn)高于方案1,說明纖維摻量的增加有利于抑制裂縫的發(fā)展,延緩荷載峰值的出現(xiàn),從而提升其韌性。

        表6 部分試件彎曲韌性參數(shù)Table 6 Bending toughness parameters of some specimens

        普通鋼纖維混凝土的初始裂縫強(qiáng)度一般低于10 MPa,從表6可看出,方案1制得超高韌性混凝土初始裂縫強(qiáng)度均在10 MPa以上。方案2制得UHTCC的初始裂縫強(qiáng)度高達(dá)18.8 MPa以上,且其韌性指數(shù)I20可達(dá)47以上,遠(yuǎn)高于普通鋼纖維混凝土。初始裂縫強(qiáng)度的提高表明UHTCC抗裂能力的提高,也說明晶須能夠抑制微細(xì)觀裂縫的產(chǎn)生及發(fā)展。韌性指數(shù)大幅提升說明UHTCC在初始裂縫產(chǎn)生后沒有馬上發(fā)生脆性破壞,而是存在明顯的裂縫擴(kuò)展階段,發(fā)生了明顯的塑性變形。

        2.3 直接拉伸性能

        表7 部分試件抗拉強(qiáng)度Table 7 Tensile strength of some specimens

        圖5 UHTCC直接拉伸時(shí)的應(yīng)力應(yīng)變曲線(方案1)Fig.5 Stress-strain curve of UHTCC under uniaxial tension (Scheme 1)

        圖6 UHTCC直接拉伸時(shí)的應(yīng)力應(yīng)變曲線(方案2)Fig.6 Stress-strain curve of UHTCC under uniaxial

        表8 彎曲荷載位移曲線、拉伸應(yīng)力應(yīng)變曲線投影面積Table 8 The Projection areas of bending load-displacementcurve and tensile stress-strain curve

        3 結(jié)論

        1)兩種方案所研制的UHTCC包括抗壓強(qiáng)度、抗折強(qiáng)度、抗拉強(qiáng)度以及抗彎強(qiáng)度,相較于普通鋼纖維混凝土都得到大幅提升。尤其是方案2通過滲澆工藝制備的UHTCC抗彎強(qiáng)度可達(dá)61 MPa以上,抗拉強(qiáng)度最高可達(dá)21.1 MPa。

        2)UHTCC表現(xiàn)出遠(yuǎn)高于普通鋼纖維混凝土的韌性和延性。方案1制得的UHTCC極限拉應(yīng)變可達(dá)4%~8%,而方案2極限拉應(yīng)變也可達(dá)4%以上。此外,方案2制得的UHTCC受壓時(shí)具備可與金屬比擬的塑性變形,韌性指數(shù)I20也可達(dá)47以上。

        3)試驗(yàn)證明多尺度優(yōu)化增韌設(shè)計(jì)所得UHTCC的韌性明顯要優(yōu)于單一手段增韌所得混凝土。碳酸鈣晶須能與微鋼纖維性能互補(bǔ)協(xié)同增強(qiáng)水泥基材料,改善其韌性,且增韌適宜的摻量為1%。

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        2017-05-12

        National Key Research & Development (R & D) Plan(No. 2017YFB0310003)

        AuthorbriefZhang Yi(1995-), main research interest:high performance concrete,E-mail: 842805054@qq.com.

        Wang Chong(corresponding author),professor, doctoral supervisor, E-mail: wangchnx@126.com.

        Preparationtechnologyoftheultra-high-toughnesscementitiouscomposite

        ZhangYi,WangChong,ZhangChao,ZhangJin,TangQingyuan

        (College of Materials Science and Engineering, Chongqing University, Chongqing 400045,P.R.China)

        The preparation technology of reactive powder concrete (RPC) and slurry infiltrated fiber concrete (SIFCON)were adopted respectively, according to the multi scale structure characteristic of cementitious composites, the preparation technology of the ultra-high-toughness cementitious composite(UHTCC) reinforced by calcium carbonate whisker and micro steel fiber were studied, and the compressive strength, flexural strength, bending strength and mechanical properties uniaxial tension of different mixture proportions were tested. The ratio of flexural-compressive strength, toughness index and other more index were used to evaluate the toughness of the UHTCC. The experimental results indicate that the compressive strength, flexural strength, bending strength, ductility and toughness of UHTCC are much higher than those of general steel fiber concrete. The bending strength of UHTCC and the toughness indexI20are up to 65.1MPa and 49.21 respectively. False strain-hardening behavior of UHTCC are achieved under uniaxial tension. The ultimate tensile strain of UHTCC can reach 4%~8%. Compared to RPC technology, higher toughness are obtained using SIFCON technology.

        ultral-high-toughness cementitious composite; tensile strain; toughness index; calcium carbonate whisker; steel fiber

        10.11835/j.issn.1674-4764.2018.01.012

        TU528.572

        A

        1674-4764(2018)01-0083-07

        2017-05-12

        國家重點(diǎn)研發(fā)計(jì)劃(2017YFB0310003)

        張翼(1995-),男,主要從事高性能混凝土研究,E-mail:842805054@qq.com。

        王沖(通信作者),男,教授,博士生導(dǎo)師,E-mail:wangchnx@126.com。

        (編輯 王秀玲)

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