李書波，陳濤

(南京市測(cè)繪勘察研究院股份有限公司，江蘇 南京 210019)

某主動(dòng)土壓力不平衡深基坑的設(shè)計(jì)實(shí)踐

李書波*，陳濤

(南京市測(cè)繪勘察研究院股份有限公司，江蘇 南京 210019)

以南京河西地區(qū)某軟土深基坑為例，介紹了由于場(chǎng)地地形高差較大引起主動(dòng)土壓力不平衡帶來(lái)的支護(hù)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)時(shí)內(nèi)力取值偏小、變形不協(xié)調(diào)等設(shè)計(jì)難題。通過(guò)支撐系統(tǒng)頂冠梁與腰梁分開設(shè)置、支護(hù)構(gòu)件內(nèi)力綜合分析取值、結(jié)合主體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)增設(shè)換撐等針對(duì)性處理措施，解決了上述設(shè)計(jì)難題。施工期間監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)表明對(duì)支護(hù)結(jié)構(gòu)采取的措施保證了支護(hù)結(jié)構(gòu)及周邊環(huán)境的安全，取得了良好的效果。

主動(dòng)土壓力；不平衡；深基坑；監(jiān)測(cè)

1 引 言

近年來(lái)隨著國(guó)民經(jīng)濟(jì)的發(fā)展，需要開發(fā)越來(lái)越多的地下空間來(lái)滿足各行業(yè)的需求，而城市化建設(shè)和地下空間開發(fā)迅猛發(fā)展，土地資源越來(lái)越受到限制，工程建設(shè)面臨越來(lái)越多的復(fù)雜條件，深基坑工程面臨前所未有的挑戰(zhàn)。如何保證在深基坑開挖及地下結(jié)構(gòu)施工過(guò)程中對(duì)復(fù)雜環(huán)境條件的影響降至最低成為一項(xiàng)重要的課題。

本文以南京某軟土基坑為例，針對(duì)地形高差較大引起的主動(dòng)土壓力不平衡問(wèn)題提出了一些處理措施，通過(guò)實(shí)踐表明采取的措施是合理可行的，可為類似工程提供有益參考。

2 工程實(shí)例

2.1 工程概況

南京河西地區(qū)某科技研發(fā)大廈項(xiàng)目由地上15層主樓及1層滿堂地下室組成，框剪結(jié)構(gòu)，樁基礎(chǔ)，底板墊層底標(biāo)高為-7.400(±0.000相當(dāng)于吳淞高程 +9.200 m)?；悠矫嫘螤罨疽?guī)則，平面尺寸約為 110 m×65 m，開挖面積 6 800 m2，支護(hù)周長(zhǎng) 340 m。

場(chǎng)地地形標(biāo)高為+11.100～+7.800(吳淞高程)，整體呈現(xiàn)南高北低趨勢(shì)，如圖1所示?；幽蟼?cè)為1層老舊民房，淺基礎(chǔ)，距離基坑 5.0 m，電線桿距離基坑 1.5 m，埋深不詳，該側(cè)基坑挖深 9.3 m，對(duì)變形控制要求較高；基坑北側(cè)為綠化用地、市政道路及地埋管線，最近管線距離基坑 12.0 m，該側(cè)基坑挖深 6.0 m；基坑?xùn)|側(cè)為在建2層地下室，埋深約 9.0 m，該側(cè)基坑挖深 6.0 m；基坑西側(cè)為市政道路及地面管線，距離基坑邊約 7.5 m，該側(cè)基坑挖深 6.0 m。

圖1 基坑平面布置及周邊環(huán)境

2.2 地質(zhì)條件

勘察報(bào)告顯示場(chǎng)地屬于長(zhǎng)江漫灘地貌單元，基坑開挖影響深度內(nèi)的地層如下：

土層物理力學(xué)指標(biāo) 表1

勘察鉆孔揭示孔隙潛水為對(duì)基坑開挖影響的主要含水層，主要賦存于①雜填土、②粉質(zhì)黏土和③淤泥質(zhì)粉質(zhì)黏土中。該含水層為統(tǒng)一含水層，厚度較大、富水性較差、透水性較弱?？紫稘撍饕艽髿饨邓偷乇硭餮a(bǔ)給?？辈炱陂g實(shí)測(cè)鉆孔內(nèi)孔隙潛水初見水位埋深約 0.50 m～2.60 m，穩(wěn)定水位埋深約 0.70 m～3.00 m。年水位升降變幅約 0.80 m～1.00 m。場(chǎng)地近3年最高水位標(biāo)高約7.50 m。

3 支護(hù)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)

3.1 支護(hù)難點(diǎn)分析

場(chǎng)地地形高差較大，導(dǎo)致基坑開挖深度相差較大，綜合考慮分析場(chǎng)地條件、周邊環(huán)境、地質(zhì)條件基坑支護(hù)結(jié)構(gòu)選型存在如下幾個(gè)重難點(diǎn)：

(1)場(chǎng)地地形整體呈現(xiàn)南高北低，高差達(dá) 3.3 m，引起基坑開挖后南北側(cè)主動(dòng)土壓力存在較大的差異，導(dǎo)致南北側(cè)主動(dòng)土壓力不平衡，支護(hù)結(jié)構(gòu)將會(huì)向土壓力較小一側(cè)整體偏移，使主動(dòng)土壓力較小一側(cè)的土壓力從主動(dòng)土壓力向靜止土壓力增大，直至達(dá)到被動(dòng)土壓力，對(duì)南側(cè)變形控制及北側(cè)支護(hù)結(jié)構(gòu)內(nèi)力計(jì)算帶來(lái)困難。

(2)基坑開挖面全部位于深厚的③淤泥質(zhì)粉質(zhì)黏土層中，工程性質(zhì)較差，具有較大的流變性及觸變性。

(3)南側(cè)建筑物為1層老舊民房，基礎(chǔ)整體性較弱，結(jié)構(gòu)抗變形能力較差，對(duì)支護(hù)結(jié)構(gòu)的控制變形能力要求較高；該側(cè)存在電線桿，同樣對(duì)變形控制要求較高。

3.2 支護(hù)選型

根據(jù)基坑開挖深度、開挖面積，項(xiàng)目采用整體順做法施工。結(jié)合周邊環(huán)境、地質(zhì)條件及地區(qū)經(jīng)驗(yàn)，基坑支護(hù)結(jié)構(gòu)整體采用剛度較大且整體性好的排樁結(jié)合內(nèi)支撐的支護(hù)形式，外側(cè)設(shè)置單排深攪樁止水帷幕。

綜合考慮剛度及經(jīng)濟(jì)性能，圍護(hù)結(jié)構(gòu)選用混凝土灌注樁，南側(cè)灌注樁采用φ900@1100，設(shè)計(jì)強(qiáng)度C30，樁長(zhǎng) 22.3 m；其余側(cè)均采用φ800@1000，設(shè)計(jì)強(qiáng)度C30，樁長(zhǎng) 15.5 m。內(nèi)支撐選擇上，對(duì)比鋼支撐，混凝土支撐具有如下特點(diǎn)：剛度大，易于控制基坑變形；支撐布置形式靈活，且可以利用混凝土結(jié)構(gòu)的特性設(shè)置邊桁架，利于協(xié)調(diào)平衡南北側(cè)不平衡的主動(dòng)土壓力帶來(lái)的變形計(jì)土壓力的再平衡；施工質(zhì)量便于控制，因此本項(xiàng)目選擇混凝土內(nèi)支撐。止水帷幕選用φ700@500雙軸深攪樁，樁長(zhǎng) 14.6 m/10.3 m，水泥摻量14%。典型支護(hù)剖面如圖2所示。

圖2典型支護(hù)剖面

4 關(guān)鍵問(wèn)題處理

4.1 支撐系統(tǒng)設(shè)計(jì)

場(chǎng)地地面高差3.3 m，且外側(cè)無(wú)放坡空間，不能按照常規(guī)將支護(hù)樁頂設(shè)置于統(tǒng)一標(biāo)高，將支護(hù)樁頂冠梁用作支撐系統(tǒng)腰梁。經(jīng)系統(tǒng)設(shè)計(jì)分析，沿基坑周邊在支護(hù)樁頂-1.400～+1.900標(biāo)高處設(shè)置支護(hù)樁頂冠梁，支撐系統(tǒng)北側(cè)腰梁與冠梁“合二為一”，南側(cè)除在+1.900處設(shè)置冠梁外在-1.400處另設(shè)一道混凝土腰梁。按照上述設(shè)計(jì)支撐系統(tǒng)處于統(tǒng)一標(biāo)高，支撐傳力明確，且便于支撐系統(tǒng)受力分析及方便支撐系統(tǒng)施工。

根據(jù)基坑平面形狀及周邊環(huán)境保護(hù)要求，支撐結(jié)構(gòu)采用剛度較大且對(duì)支護(hù)結(jié)構(gòu)變形協(xié)調(diào)能力較強(qiáng)的混凝土結(jié)構(gòu)。在平面布置上支撐系統(tǒng)整體采用角撐結(jié)合中間對(duì)撐的形式進(jìn)行布設(shè)(見圖1)?？紤]南側(cè)地面整體較高，且基坑外側(cè)有重要保護(hù)對(duì)象，沿基坑南側(cè)設(shè)置邊桁架加強(qiáng)支撐系統(tǒng)剛度及協(xié)調(diào)支護(hù)結(jié)構(gòu)系統(tǒng)受力，以便于控制南側(cè)支護(hù)結(jié)構(gòu)變形及減小地下結(jié)構(gòu)施工隊(duì)對(duì)南側(cè)環(huán)境的影響。

4.2 支護(hù)樁內(nèi)力取值

按《建筑基坑支護(hù)技術(shù)規(guī)程》規(guī)定，常規(guī)條件下支護(hù)結(jié)構(gòu)外側(cè)采用主動(dòng)土壓力進(jìn)行剖面計(jì)算分析。計(jì)算所得支護(hù)結(jié)構(gòu)內(nèi)力及位移等結(jié)果如表2所示。

支護(hù)結(jié)構(gòu)剖面計(jì)算結(jié)果 表2

對(duì)比表2中南北側(cè)支護(hù)結(jié)構(gòu)剖面計(jì)算結(jié)果，南側(cè)支撐軸力遠(yuǎn)大于北側(cè)支撐軸力，計(jì)算結(jié)果不滿足力平衡條件。支護(hù)結(jié)構(gòu)將整體向主動(dòng)土壓力較小方向產(chǎn)生偏移。根據(jù)土力學(xué)原理，當(dāng)構(gòu)件向一側(cè)土體位移時(shí)，主動(dòng)土壓力較小一側(cè)的土壓力從主動(dòng)土壓力逐漸向靜止土壓力增大，直至達(dá)到被動(dòng)土壓力狀態(tài)，土體通過(guò)自身的變形來(lái)協(xié)調(diào)力的平衡。通過(guò)上述分析，對(duì)北側(cè)支護(hù)結(jié)構(gòu)分別按照主動(dòng)土壓力、靜止土壓力及整體有限元分別進(jìn)行受力分析及變形計(jì)算，計(jì)算結(jié)果如表3所示。

北側(cè)支護(hù)結(jié)構(gòu)分析計(jì)算 表3

注：①靜止土壓力模式下只計(jì)算順向工況。

②有限元方法下為換算支撐軸力。

表2、表3顯示靜止土壓力作用下北側(cè)剖面計(jì)算支撐軸力、有限元分析支撐軸力均可與南側(cè)支撐軸力平衡。且靜止土壓力作用下支護(hù)樁彎矩與整體有限元分析結(jié)果基本相等。在計(jì)算條件受限制時(shí)可以采用調(diào)整土壓力使支撐軸力平衡的條件下計(jì)算支護(hù)樁彎矩。本次設(shè)計(jì)支護(hù)構(gòu)件配筋采用綜合靜止土壓力作用下支護(hù)樁彎矩及有限分析計(jì)算結(jié)果確定的內(nèi)力。

4.3 南側(cè)換撐處理

由于支撐結(jié)構(gòu)位于地下室結(jié)構(gòu)頂板下方，地下結(jié)構(gòu)底板澆筑完成后需要拆除支撐方可繼續(xù)施工地下結(jié)構(gòu)頂板。南側(cè)支護(hù)樁頂距離地下室底板頂為 8.7 m，不能滿足支撐拆除后對(duì)周邊環(huán)境的保護(hù)要求，需要在中部設(shè)置換撐。結(jié)合地下主體結(jié)構(gòu)南側(cè)局部設(shè)置的自行車庫(kù)夾層板在-3.300標(biāo)高處設(shè)置臨時(shí)換撐結(jié)構(gòu)。地下結(jié)構(gòu)外側(cè)在-3.300標(biāo)高設(shè)置換撐板帶，內(nèi)側(cè)在夾層樓板內(nèi)側(cè)設(shè)置斜坡?lián)巍欢伺c夾層板帶處結(jié)構(gòu)梁連接，另一端支撐于地下結(jié)構(gòu)底板。未設(shè)置夾層部分參照夾層部分在-3.300標(biāo)高處設(shè)置臨時(shí)傳力構(gòu)件。換撐臨時(shí)構(gòu)件豎向布置見圖2。

4.4 變形控制加強(qiáng)措施

基坑開挖深度范圍內(nèi)除表層硬殼層外下部位深厚的淤泥質(zhì)粉質(zhì)黏土，基坑土方開挖過(guò)程中機(jī)械設(shè)備的擾動(dòng)將引起流變性和觸變性，易引起支護(hù)結(jié)構(gòu)過(guò)量變形。為控制對(duì)周邊環(huán)境的影響，采用雙軸深層攪拌樁對(duì)③層土進(jìn)行加固改良。雙軸深攪樁采用φ700@1200，加固寬度 4.9 m，加固深度為基坑底面下 4.0 m(樁長(zhǎng) 8 m)，水泥摻量14%(坑底以上為8%)?？拥淄恋募庸谈牧技皽p小了支護(hù)結(jié)構(gòu)在基坑開挖面下的變形，又使得支護(hù)結(jié)構(gòu)在相同的變形條件下提供較大的抗力，對(duì)減小支撐結(jié)構(gòu)的軸力起到明顯效果。

考慮該基坑支撐的平面布置，基坑在土方開挖過(guò)程中分為兩個(gè)部分進(jìn)行開挖，可較好的控制每一部分的施工時(shí)間，對(duì)減小基坑整體開挖引起的“時(shí)空效應(yīng)”起到有益作用。

5 監(jiān)測(cè)情況分析

為掌握土方開挖及地下施工施工期間支護(hù)結(jié)構(gòu)變形及對(duì)南側(cè)建筑的影響，工程實(shí)施過(guò)程中對(duì)基坑支護(hù)結(jié)構(gòu)及周邊環(huán)境進(jìn)行了信息化監(jiān)測(cè)，按照規(guī)范要求監(jiān)測(cè)項(xiàng)目包括深層水平位移、樁頂位移、立柱豎向位移、支撐軸力、樁身應(yīng)力、土壓力等。由于受開挖深度、傳感器埋設(shè)位置等因素影響，本文僅對(duì)深層水平位移、樁頂水平位移及支撐軸力等監(jiān)測(cè)項(xiàng)目對(duì)比分析。為直觀的反應(yīng)南北側(cè)土壓力不平衡帶來(lái)的影響，選取中部對(duì)撐位置監(jiān)測(cè)點(diǎn)測(cè)試數(shù)據(jù)，監(jiān)測(cè)點(diǎn)布置見圖3。

圖3 監(jiān)測(cè)點(diǎn)平面布置

5.1 深層水平位移

圖3顯示基坑南北側(cè)支護(hù)樁內(nèi)分別設(shè)置有深層水平位移監(jiān)測(cè)點(diǎn)CX1、CX2，其在典型工況下的水平位移變化曲線見圖4。

從圖4(a)可看出，在開挖至-4.100時(shí)，呈懸臂狀態(tài)的支護(hù)結(jié)構(gòu)頂部水平位移最大值為 12.2 mm，小于計(jì)算值 15.8 mm；基坑開挖至坑底標(biāo)高時(shí)，支護(hù)結(jié)構(gòu)最大變形為 20.4 mm，小于計(jì)算值 26.5 mm，樁頂冠梁位移較前工況變化較小，表明支撐系統(tǒng)標(biāo)高設(shè)置合理，坑內(nèi)加固對(duì)控制支護(hù)結(jié)構(gòu)變形有效性，兩個(gè)工況下的支護(hù)結(jié)構(gòu)變形均在控制范圍內(nèi)。拆撐工況下，底板以下支護(hù)結(jié)構(gòu)變形較小，夾層樓板與底板之間部分在未回填的情況下由于頂部結(jié)構(gòu)二次受力調(diào)整存在回縮，但數(shù)量較小。夾層樓板以上部分在支撐拆除時(shí)，支護(hù)樁頂部水平位移增大 4 mm，符合對(duì)結(jié)構(gòu)變形的控制要求，表明在該標(biāo)高設(shè)置換撐對(duì)控制變形是有效合理的。

圖4深層水平位移曲線

從圖4(b)可看出，在南側(cè)土方開挖至坑底時(shí)，支護(hù)結(jié)構(gòu)開始出現(xiàn)向外變形的趨勢(shì)，但位移較??；隨著土方由南向北開挖，冠梁向外側(cè)位移逐漸變大，最大值為 -4.6 mm表明坑內(nèi)土體在未挖除時(shí)對(duì)支護(hù)結(jié)構(gòu)的內(nèi)力分配及變形存在一定的影響。在基坑開挖期間，樁體最大位移為 12.6 mm，小于按照主動(dòng)土壓力剖面計(jì)算值 15.6 mm；支撐拆除后樁頂水平迅速增大，最大值為 15.7 mm最大變形在控制范圍之內(nèi)，滿足設(shè)計(jì)要求。

綜合圖4(a)、圖4(b)，坑內(nèi)加固存在一定的效果，但沒(méi)有支撐標(biāo)高設(shè)置變化明顯，可能與施工質(zhì)量控制有關(guān)。

5.2 樁頂水平位移

對(duì)撐區(qū)域南側(cè)與北側(cè)分別設(shè)置3個(gè)樁頂水平位移監(jiān)測(cè)點(diǎn)，為使數(shù)據(jù)具有可比性，選取靠近對(duì)撐中部且對(duì)稱的監(jiān)測(cè)點(diǎn)GL2、GL5進(jìn)行分析。圖6為監(jiān)測(cè)點(diǎn)GL2、GL5隨時(shí)間變化位移曲線，其中GL2-1為樁頂水平位移、GL2-2為對(duì)應(yīng)位置腰梁水平位移。

圖5中GL2-1初始位移12.8 mm為澆筑南側(cè)支護(hù)樁冠梁后垂直開挖至-2.200時(shí)懸臂式支護(hù)結(jié)構(gòu)頂部水平位移。從圖5可以看出，在南側(cè)土方開挖初期，監(jiān)測(cè)點(diǎn)GL2-2腰梁水平位移逐漸增大，北側(cè)基本無(wú)位移，隨著開挖深度逐漸加大及土方開挖區(qū)域逐漸向北推進(jìn)，監(jiān)測(cè)點(diǎn)GL5水平位移逐漸向基坑外側(cè)變化，直至土方開挖完成后一段時(shí)間逐漸趨穩(wěn)。GL5點(diǎn)最大水平位移為 -6.8 mm，GL2-2點(diǎn)水平位移最大位移為+10.6 mm。GL2-1水平位移在 -1.800 m位置支撐性形成至土方開挖過(guò)程中變化不大，與計(jì)算的在土方開挖過(guò)程中向基坑外側(cè)位移不一致，原因?yàn)?2.200以上開挖過(guò)程引起的變形主要為塑性變形，在下部土方開挖時(shí)支護(hù)結(jié)構(gòu)構(gòu)件內(nèi)力變化致使樁體變形時(shí)大部分變形不可恢復(fù)。

圖5 冠梁(腰梁)水平位移變化曲線

5.3 支撐軸力

對(duì)撐區(qū)域共布置ZL1～ZL4四個(gè)支撐軸力監(jiān)測(cè)點(diǎn)，由于八字撐作用，端部監(jiān)測(cè)點(diǎn)ZL1/ZL4數(shù)值明顯小于內(nèi)側(cè)監(jiān)測(cè)點(diǎn)ZL2/ZL3數(shù)值，圖6為監(jiān)測(cè)點(diǎn)ZL2/ZL3支撐軸力隨時(shí)間變化曲線。

圖6 支撐軸力變化曲線

從圖6可以看出，由于基坑土方開挖為從南側(cè)向北側(cè)退挖，基坑開挖初期ZL2軸力值較ZL3軸力值增長(zhǎng)迅速，隨著基坑北側(cè)土方開挖至坑底，支撐軸力均增大至5 100 kN～5 500 kN，并趨于穩(wěn)定。由于基坑開挖期間處于盛夏，氣溫引起溫度應(yīng)力較大，支撐軸力普遍大于設(shè)計(jì)軸力值，未能體現(xiàn)出坑內(nèi)加固對(duì)南側(cè)支撐軸力調(diào)節(jié)的有利作用。圖6顯示基坑在支撐系統(tǒng)的協(xié)調(diào)下南北側(cè)支撐軸力基本相等。

6 結(jié) 論

基坑支護(hù)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)不僅是整體支護(hù)方案的概念選型，還要針對(duì)項(xiàng)目的特點(diǎn)對(duì)支護(hù)體系中關(guān)鍵問(wèn)題進(jìn)行針對(duì)性的處理。本文結(jié)合工程實(shí)例，對(duì)由地形高差引起的土壓力不平衡問(wèn)題進(jìn)行分析介紹，基于關(guān)鍵點(diǎn)處理及實(shí)施過(guò)程中監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)，可以得出以下結(jié)論：

(1)支撐系統(tǒng)采用冠梁與腰梁分開設(shè)置對(duì)支護(hù)結(jié)構(gòu)變形要求是可控的。

(2)支護(hù)結(jié)構(gòu)內(nèi)力應(yīng)根據(jù)剖面計(jì)算與整體驗(yàn)算綜合確定，且采用調(diào)整圍護(hù)結(jié)構(gòu)北側(cè)土壓力至支撐軸力平衡時(shí)的支護(hù)樁內(nèi)力取值是合理的。

(3)支護(hù)結(jié)構(gòu)變形協(xié)調(diào)應(yīng)是考慮迎土側(cè)土壓力狀態(tài)調(diào)整后再平衡的結(jié)果。

[1] JGJ120-2012. 建筑基坑支護(hù)技術(shù)規(guī)程[S].

[2] 劉國(guó)彬，王衛(wèi)東. 基坑工程手冊(cè)(第2版)[M]. 北京：中國(guó)建筑工業(yè)出版社，2009.

[3] 江蘇南京地質(zhì)工程勘察院. 科技研發(fā)大廈巖土工程勘察報(bào)告[R]. 南京：江蘇南京地質(zhì)工程勘察院，2009.

[4] 楊學(xué)林，曹國(guó)強(qiáng)，周平槐. 杭州錢江新城金融地塊不對(duì)稱超深基坑支護(hù)設(shè)計(jì)研究[J]. 巖土工程學(xué)報(bào)，2014，36(S1)：17～24.

[5] 韓暢. 鄰近地鐵隧道深基坑工程設(shè)計(jì)施工的研究[J]. 城市勘測(cè)，2016(4)：172～176.

[6] 黃廣龍，張楓，衛(wèi)敏等. 某軟土深基坑險(xiǎn)情分析與處理[J]. 巖土力學(xué)，2009，30(6)：1735～1740.

DesignandPracticeofaDeepFoundationPitUnderUnbalancedActiveEarthPressure

Li Shubo，Chen Tao
(Nanjing Institute of Surveying，Mapping & Geotechnical Investigation，Co.，Ltd.，Nanjing 210019，China)

Using a deep foundation pit of Nanjing in soft clay，the supporting structure design difficulty，such as the value of internal force is smaller than that in practice and the deformation is compatible with the earth pressure because of the unbalanced active earth pressure caused by the uneven terrain of ground surrounding are introduced. Via the methods of setting up the capping beam and waling separately in the supporting system，adopted comprehensive analysis to internal force of retaining and protection structure，adding support replacement combined with underground structure，those design problems are successfully solved. Monitoring data shows that the proposed measures can ensure the safety of the supporting structure and the surrounding environment，and a better result has been achieved in practice.

active earth pressure；unbalanced；deep foundation pit；monitoring

1672-8262(2017)06-161-05

TU753

B

2017—04—26

李書波(1981—)，男，注冊(cè)土木工程師(巖土)，一級(jí)注冊(cè)結(jié)構(gòu)工程師，主要從事巖土工程勘察設(shè)計(jì)工作。