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(上海工程技術(shù)大學(xué) 汽車工程學(xué)院，上海 201620)

大功率發(fā)動機(jī)控制器殼體溫度場仿真分析

龐魯楊,吳長水

(上海工程技術(shù)大學(xué)汽車工程學(xué)院，上海201620)

大功率元件過熱損毀是導(dǎo)致控制器ECU失效的一個重要原因;文章分析了在自然對流散熱情況下，元器件布置位置對控制器溫度場的影響;首先，對控制器殼體進(jìn)行了數(shù)值建模；其次，運(yùn)用電子散熱優(yōu)化分析軟件ANSYS Icepak對控制器密封外殼的溫度場進(jìn)行了仿真模擬計算;通過對比3種位置的模擬數(shù)據(jù)，其結(jié)果表明：元器件集中放置將會導(dǎo)致密封外殼整體溫度較高，且不利于散熱，這會導(dǎo)致ECU上大功率元器件在工作過程中因溫度過高而損壞；將功率元器件分散放置靠近外殼的部位，溫度場分布均勻，且高溫范圍小，散熱效果較好;通過數(shù)值分析和模擬熱分析，得出主要功率元器件放置位置對控制器ECU溫度場的影響，為PCB板優(yōu)化布置提供了設(shè)計依據(jù)，同時也會提高ECU的可靠性、增加ECU的使用壽命。

控制器殼體；元器件位置；對流散熱；溫度場

0 引言

汽車發(fā)動機(jī)電子控制單元(ECU)的工作溫度一般為-40～125℃，超過此溫度范圍控制器就會失效。本文中以大功率電控ECU的PCB板為研究對象，其上MOS管和IGBT模塊工作時驅(qū)動電流最高達(dá)23 A，時間達(dá)0.6 ms，是大功率器件。ECU固定在密封外殼中，被放置在發(fā)動機(jī)艙內(nèi)，工作時發(fā)動機(jī)艙溫度高達(dá)70℃左右。元器件在高溫環(huán)境下工作時的失效率呈指數(shù)增長[1]，同時其它電子元件的熱可靠性也受到嚴(yán)重影響。如果在工作工程中ECU發(fā)生故障或者局部毀損，不僅影響發(fā)動機(jī)性能，還會危及車輛和人身安全。

研究表明發(fā)熱元器件的放置位置影響ECU溫度場[2]，本文采用ANSYS Icepak(電熱仿真優(yōu)化分析軟件)模擬大功率元器件在密封外殼上的位置，分析外殼的溫度場。結(jié)果顯示分散放置元器件的外殼溫度場總體比集中放置元器件的外殼溫度場低6～8℃。

1 幾何模型的建立

1.1 模型簡化

實際密封外殼的形狀和內(nèi)部結(jié)構(gòu)較復(fù)雜，但是在仿真模擬過程中主要是反映溫度場的分布情況，所以某些細(xì)微結(jié)構(gòu)對溫度分布影響不大[3]，故本文對密封外殼模型進(jìn)行了如下簡化：

1)簡化外部固定外殼作用的凸臺和孔結(jié)構(gòu)，將外殼整體簡化為較規(guī)則的幾何體；

2)外殼接插件開口處簡化成封閉的外殼；

3)簡化散熱肋片的細(xì)微結(jié)構(gòu)。

1.2 模型建立

按照上述簡化后的模型結(jié)構(gòu)如下圖1所示。密封外殼外部長23 cm,寬18 cm，外殼厚度3 mm；上蓋中間隆起部分為放置元器件空間長13 cm，寬16.4 cm，高2.1 cm，厚度3 mm；上蓋左右兩邊散熱肋片長4.5 cm，寬2 mm，高8 mm。

圖1 幾何模型

2 控制器殼體溫度場分析

2.1 模型假設(shè)

為了更方便簡介的進(jìn)行模擬做如下假設(shè)：

1)分別將PCB板上的電源模塊、中控芯片、噴油模塊、點火模塊4個主要大功率元器件的溫度假設(shè)成125℃、115℃、120℃、120℃[4]；其形狀簡化成長2cm,寬2cm的固定溫度熱源，緊貼在密封外殼內(nèi)部；

2)忽略元器件與密封外殼間的熱輻射,只考慮密封外殼與外部環(huán)境之間的熱輻射；

3)認(rèn)為密封外殼密封性良好，沒有流體進(jìn)出；

4)假設(shè)3種形式大功率元器件布置的位置。

2.2 控制方程

在2.1中假設(shè)忽略掉內(nèi)部熱輻射，故在模擬分析過程只考慮熱傳導(dǎo)和熱對流兩種散熱方式。因此根據(jù)上述兩種方式建立相應(yīng)的控制方程如下[5-7]：

2.2.1 熱傳導(dǎo)

熱傳導(dǎo)是本次仿真實驗中最主要的熱量傳遞方式，其三維導(dǎo)熱表達(dá)方式為：

(1)

其中：ρ為材料密度(kg/m3)，C為材料比熱容(J/kg·K)，λ1,λ2,λ3為材料在X,Y,Z方向的傳熱系數(shù)，qi為內(nèi)部的熱源密度，T為時間(s)。

2.2.2 熱對流

本次仿真實驗中，熱對流主要發(fā)生在殼體外部，模擬過程中將密封殼體置于室溫下，因此只分析自然對流。其公式為：

Φc=hcAΔt

(2)

Φc為單位面積中單位時間內(nèi)通過的對流換熱熱量(W)，hc是對流換熱系數(shù)(W/(m2·K))；A是換熱面積(m2)；Δt為散熱物體表面與冷卻介質(zhì)之間的溫度差(K)。

2.2.3 熱輻射

熱輻射主要發(fā)生在殼體與內(nèi)部元器件及外界環(huán)境之間。其換熱表達(dá)式為：

(3)

(4)

δ0是斯蒂芬-玻爾茲曼常數(shù)，A是輻射換熱表面積(m2)，εxt為發(fā)射率，F(xiàn)12代表兩個面的角系數(shù)(%)，T1,T2是兩個面上的絕對溫度(K)。

2.2.4 物理守恒定律

在計算空氣等冷卻流體流動傳熱過程時，要遵循三大物理守恒定律：質(zhì)量守恒定律、動量守恒定律、能量守恒定律。最常見的流體控制方程式是Navier-Stokes方程，可以求解的未知參數(shù)包括3個方向上的溫度、壓力和速度。

2.3 條件設(shè)置

在ANSYS Icepak進(jìn)行自然對流時，計算區(qū)域必須設(shè)置的足夠大，使得遠(yuǎn)場處各種變量的梯度足夠小，才可以保證自然對流模擬的精度。設(shè)置計算區(qū)域Cabinet的6個面為Opening的開口屬性；環(huán)境溫度為27℃，大氣壓力為1個標(biāo)準(zhǔn)大氣壓，空氣為不可壓縮流體；外殼材料為鋁合金材料等。

2.4 網(wǎng)格的劃分

優(yōu)質(zhì)的網(wǎng)格能夠保證熱分析的計算精度。為了更好地模擬密封外殼的溫度場，設(shè)置上蓋的網(wǎng)格級數(shù)為3級，其他部分的網(wǎng)格級數(shù)為2級。本次仿真網(wǎng)格劃分運(yùn)用的是ANSYS Icepak自帶的劃分網(wǎng)格的工具，采用Mesher-HD專屬多級網(wǎng)格處理方式，對密封外殼上的肋片和固定熱源進(jìn)行加密，在邊界處成邊界層網(wǎng)格。

本次仿真模擬實驗假設(shè)了3種元器件位置：第一種元器件在內(nèi)部集中放置，元器件之間相距2 cm；第二種元器件全部分散在殼體邊緣，距離殼體邊緣1 cm；第三種元器件布置在在中間位置和邊緣處。3種布置方式分別生成網(wǎng)格。其切面網(wǎng)格模型如下圖2所示。其生成網(wǎng)格數(shù)分別是84萬個，90萬個，82萬個。

圖2 網(wǎng)格模型

3 計算結(jié)果分析

模型在自然對流情況下進(jìn)行模擬，自然對流模型選擇Boussinesq apprpximation模型；湍流模型采用κ-ε雙方程模型；由于浮生力作用，重力方向流動占主動，速度設(shè)為0.15 m/s[8]。溫度云圖單位℃。

3.1 下底殼溫度云圖結(jié)果分析

圖3中(a)圖高溫集中且分布范圍較大，這樣在ECU實際工作過程中容易造成局部溫度偏高而損壞元器件；(b)圖高溫點分散，散熱效果較好,溫度分布均勻；(c)圖高溫主要集中在上半部分，且高溫區(qū)域面積較大，整體散熱效果較差。

經(jīng)過對比(a)(b)(c)圖可知，元器件集中放置導(dǎo)致下底殼整體溫度偏高，且高溫區(qū)域分布較廣；元器件分散放置且靠近密封外殼邊緣部分，散熱效果好，高溫區(qū)域分布小。

圖3 密封外殼下底溫度場

3.2 上蓋溫度云圖結(jié)果分析

圖(4)中(a)圖元器件集中放置也會使上蓋整體溫度偏高，但溫度分布較均勻；(b)圖高溫主要在邊緣部分，但整體溫度較低散熱效果較好；(c)圖上半部分溫度偏高，下半部分溫度偏低，溫度分布不均勻，這樣很容易使溫度偏高一端的元器件損壞。

經(jīng)過對比圖4中的(a)(b)(c)圖可知上蓋溫度普遍低于下底殼溫度，但溫度分布情況也與元器件放置位置密切相關(guān)：元器件集中放置使上蓋整體溫度高于其他兩種放置方式約5 ℃；元器件分散放置散熱效果較好且溫度分布均勻，沒有局部高溫區(qū)域。

圖4 密封外殼上蓋溫度場

經(jīng)過分別對比圖3圖4中的(a)(b)(c)可以看出，大功率元器件放置位置對下底殼溫度場影響較大；在室溫自然對流情況下，元器件集中放置會使外殼整體溫度高于分散放置6～7 ℃左右，尤其是集中放置的位置處溫度會更高，密封外殼整體散熱效果最差；元器件分散放置在靠近密封外殼邊緣部分，會使整個外殼的溫度場的溫度較低，高溫分布的范圍也較小，溫度分布均勻，密封外殼整體散熱效果較好。

3.3 誤差分析

在模擬仿真計算過程中，可能有以下幾個方面的誤差：

1)網(wǎng)格誤差。網(wǎng)格的疏密程度會給計算結(jié)果造成一定的影響。本文在劃分網(wǎng)格過程中采用多級網(wǎng)格劃分形式，同時重要的地方進(jìn)行網(wǎng)格加密，這會減小網(wǎng)格劃分技術(shù)給計算結(jié)果造成的誤差。為證實結(jié)果的可靠性，對比將全部網(wǎng)格加密后的計算結(jié)果，結(jié)果基本相同。

2)湍流模擬方程的誤差。在計算過程中選取合適的湍流模型將會減少計算誤差，本文針對密封外殼散熱的特點，采用了Zero equation零方程模型，該模型足夠保證電子散熱計算的精度[9]。

4 結(jié)論

通過對比3種大功率元器件放置位置仿真溫度場，得到以下結(jié)論：

1)在室溫自然對流情況下，大功率元器件放置位置對下底殼溫度場影響較大；

2)元器件集中放置會使外殼整體溫度高于分散放置6～7 ℃左右，尤其是集中放置的位置處溫度會更高，密封外殼整體散熱效果最差；

3)元器件分散放置在靠近密封外殼邊緣部分，會使整個外殼的溫度場的溫度較低，高溫分布的范圍也較小，溫度分布均勻，密封外殼整體散熱效果較好。

4)模擬熱仿真計算可以預(yù)測密封外殼上溫度的分布情況,在規(guī)劃PCB板時具有較大的參考意義。

5)通過元器件不同位置的溫度場仿真，可以對控制器工作過程溫度場進(jìn)行預(yù)測，為PCB板的規(guī)劃提供一定的依據(jù)。

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AnalysisonInfluenceofECUShellTemperatureFieldforHeavy-dutyEngine

Pang Luyang,Wu Changshui

(School of Automotive Engineering, Shanghai University of Engineering Science, Shanghai 201620, China)

Over-temperature of heavy-duty components should be mainly responsible for ECU invalidation. Under the condition of natural convection, the influence of different arrangement of heavy-duty components on ECU temperature field was analyzed in this paper. Firstly, numerical model of ECU shell was established, and then the electronic radiator optimization analysis software ANSYS Icepak was used to simulate the ECU sealling shell temperature field. By contrasting the simulation data in three different places, the results indicate that: the components that are placed centrally will lead to higher overall seal shell temperature and it is not conducive to heat dissipation, which will damage the components because of overtemperature in the working process; the temperature field of components that are placed seperately near the shell part is uniformly distributed, the high temperature range is small, and the cooling effect is good. Through numercial analysis and heat simulation analysis, the influence of the position of heavy-duty components on the temperature field of ECU was acquired, which provide the design foundation for optimizing the place of the PCB. It can also improve the reliability of ECU, and increase its service life.

ECU shell; components location; natural convection; temperature field

2016-12-07；

2017-05-26。

上海市科委“創(chuàng)新行動計劃”項目(17030501300)。

龐魯楊(1992-)，女，山東夏津人，碩士，主要從事大功率氣體機(jī)控制器結(jié)構(gòu)優(yōu)化方向的研究。

吳長水(1978-)，男，福建莆田人，副教授，碩士研究生導(dǎo)師，主要從事內(nèi)燃機(jī)排放控制方向的研究。

1671-4598(2017)11-0062-03

10.16526/j.cnki.11-4762/tp.2017.11.016

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