詹清華，阮江軍，唐 科，黃道春，肖 微，李恒真

（1.廣東電網(wǎng)公司佛山供電局，廣東佛山528000；2.武漢大學(xué)電氣工程學(xué)院，武漢430072）

柔性石墨接地體典型桿塔接地應(yīng)用研究

詹清華1,2，阮江軍2，唐 科2，黃道春2，肖 微1,2，李恒真1

（1.廣東電網(wǎng)公司佛山供電局，廣東佛山528000；2.武漢大學(xué)電氣工程學(xué)院，武漢430072）

利用CDEGS仿真計(jì)算了典型桿塔接地網(wǎng)的接地電阻，首先對比了柔性石墨接地體與圓鋼、錳銅在工頻接地及沖擊接地性能的區(qū)別，結(jié)果表明，柔性石墨接地體的工頻接地電阻略高于圓鋼，但由于其非磁性，較弱的趨膚效應(yīng)使其沖擊接地電阻低于圓鋼，因此，柔性石墨接地體具有良好的防雷接地特性。然后，以廣東佛山典型輸電線路中柔性石墨接地體示范應(yīng)用工程為例，介紹了有關(guān)柔性石墨接地體的實(shí)際工程施工工藝及技術(shù)，為其他類似的工程及試驗(yàn)提供參考依據(jù)。

柔性石墨接地體；桿塔接地應(yīng)用；接地電阻；示范工程

0 引言

桿塔接地電阻偏大是引起線路反擊跳閘的主要原因，降低桿塔接地電阻是提高線路耐雷水平、減少線路雷擊跳閘率的主要措施[1-5]。

長期以來，金屬接地材料作為輸電線路接地網(wǎng)中使用的主要材料，除運(yùn)輸及施工難度大、易發(fā)生偷盜現(xiàn)象以外，由于金屬接地材料的自身特性，不可避免的會發(fā)生腐蝕問題，實(shí)際運(yùn)行經(jīng)驗(yàn)表明，扁鋼以及鍍鋅鋼接地材料腐蝕較快，一般運(yùn)行3～7年即發(fā)生嚴(yán)重腐蝕[6-9]。并且在非理想地形下（山脊、懸崖等），由于金屬接地材料硬度大，不易順地形合理敷設(shè)，且易與軟質(zhì)土壤膠體因外力形變形成空氣間隙，不僅增大兩者的接觸電阻而且造成接地體易腐蝕，進(jìn)一步減少了接地裝置的使用壽命[10]。

針對上述問題，一些非金屬接地材料開始應(yīng)用到桿塔接地網(wǎng)中。石墨以其優(yōu)良的特性，成為各國學(xué)者的主要研究對象。柔性石墨復(fù)合接地體具有耐腐蝕、可彎曲、價(jià)格低、便安裝以及防盜等優(yōu)點(diǎn)，在高壓輸電線路接地網(wǎng)的研究及應(yīng)用上具有可觀的推廣價(jià)值。

在我國，輸電桿塔的接地裝置按照《交流電氣裝置的接地》（DL/T621—1997）和《交流電氣裝置的接地設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB 50065—2011）的規(guī)定進(jìn)行設(shè)計(jì)，標(biāo)準(zhǔn)對不同土壤電阻率地區(qū)，線路桿塔工頻接地電阻應(yīng)達(dá)到的相應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)做出了規(guī)定[11-12]。但是，在雷電沖擊作用下，反映桿塔接地裝置性能的是沖擊接地電阻，線路防雷設(shè)計(jì)中采用的桿塔接地裝置的沖擊接地電阻有的是根據(jù)現(xiàn)場經(jīng)驗(yàn)用工頻接地電阻得到的估計(jì)值；有的直接用工頻接地電阻的大小來判斷和確定線路的防雷效果[13]-14]，但其并不能很好反映雷電沖擊下，桿塔接地裝置的沖擊性能。

因此筆者分別從工頻接地電阻及沖擊接地電阻的角度對柔性石墨接地體在典型輸電線路桿塔接地系統(tǒng)中的應(yīng)用進(jìn)行了研究。首先利用CDEGS軟件計(jì)算了柔性石墨接地體和常用的金屬接地體在不同土壤電阻率、不同接地網(wǎng)射線長度和不同土壤分層和，工頻及沖擊接地電阻的差異。然后結(jié)合柔性石墨接地體在輸電線路桿塔接地網(wǎng)改造示范工程，介紹了柔性石墨接地體的施工技術(shù)，為其他類似的工程及試驗(yàn)提供參考依據(jù)。

1 柔性石墨接地體接地性能對比研究

輸電線路桿塔接地網(wǎng)的接地情況與很多因素有關(guān)，包括土壤電阻率、土壤分層、接地網(wǎng)射線長度等。利用CDEGS對比了不同接地條件下柔性石墨接地體與常用的金屬材料銅和鋼的工頻接地性能和沖擊接地性能。

1.1 不同土壤電阻率

采用的典型輸電線路桿塔接地網(wǎng)為500 kV輸電線路桿塔接地網(wǎng)，接地網(wǎng)為方框帶射線，方框長度為15 m，四角射線延伸長度為50 m（簡記為F15Y50），接地體埋深為0.8 m，在邊框四角注流。

計(jì)算中接地材料為柔性石墨（ρ1=3.25×10-5Ω·m,μr1=1），錳銅（ρ2=2.40×10-7Ω·m,μr2=1）和圓鋼（ρ3=1.92×10-6Ω·m,μr3=636），它們的直徑均為12 mm。假設(shè)接地網(wǎng)為單層均勻土壤，土壤電阻率ρ為100 Ω·m～3 000 Ω·m。

利用CDEGS計(jì)算3種不同材料在不同土壤電阻率下的工頻接地電阻和沖擊接地電阻，雷電流波形為2.6/50 μs、幅值20 kA，計(jì)算結(jié)果如表1所示。為了更直觀地反映各材料間的差異，以錳銅的接地電阻作為基準(zhǔn)值，作出3種接地材料接地電阻相對值的對比圖如圖1所示。

表1 不同接地材料的接地電阻隨土壤電阻率的變化Table 1 Grounding resistance of several grounding materials under different soil resistivity

圖1 不同接地材料的接地電阻隨土壤電阻率的變化Fig.1 Grounding resistance of several grounding materials under different soil resistivity

可以發(fā)現(xiàn)，由于柔性石墨接地體本體電阻率較高，其工頻接地電阻要高于圓鋼與錳銅，特別是在土壤電阻率較低時(shí)，三者差異較大。隨著土壤電阻率的升高，柔性石墨接地體與其余兩種材料之間的差異性逐漸減小。這是由于土壤電阻率較高時(shí)，接地材料的電阻率影響減弱，此時(shí)主要由土壤電阻率與接地網(wǎng)面積來決定接地網(wǎng)的接地電阻；

但對于沖擊接地電阻，在相同直徑下，錳銅、圓鋼和石墨的沖擊接地電阻是錳銅＜石墨＜圓鋼，石墨接地體在沖擊電流下表現(xiàn)一定的優(yōu)勢。這是由于圓鋼磁導(dǎo)率為636，遠(yuǎn)高于銅與石墨，這就導(dǎo)致圓鋼在高頻電流作用下產(chǎn)生明顯的趨膚效應(yīng)，限制了電流向接地體末端流動，降低了接地體利用率，因此柔性石墨接地體的沖擊接地電阻反而低于圓鋼而接近于錳銅，所以在高頻電流下柔性石墨接地體的利用率要高于圓鋼。由此可見，對于桿塔防雷接地而言，非磁性的柔性石墨接地體表現(xiàn)出優(yōu)于鋼的接地性能，特別是在土壤電阻率較低時(shí)，差別更加明顯。

1.2 不同接地網(wǎng)射線長度

對于輸電線路桿塔，降低其接地網(wǎng)接地電阻一個(gè)最常用的方法就是增加接地網(wǎng)射線長度，因?yàn)樗椒笤O(shè)接地體施工費(fèi)用低，不但可以降低工頻接地電阻，還可以有效降低沖擊接地電阻[15]。選取不同射線長度的桿塔接地網(wǎng)，接地網(wǎng)仍為方框帶射線，方框長度為15 m，土壤電阻率取500 Ω·m，計(jì)算得到三種接地材料在不同接地網(wǎng)射線長度下的接地電阻如圖2所示。

由圖2可以看出，增加輸電線路桿塔接地網(wǎng)射線長度能夠有效降低接地網(wǎng)的接地電阻，但是當(dāng)接地網(wǎng)射線長度達(dá)到一定值后，繼續(xù)增加接地網(wǎng)射線長度，其接地電阻值保持不變，說明接地體在某一土壤電阻率下存在一個(gè)有效長度，無限增大接地體長度，并不能取得較好的降阻效果；對比工頻情況和沖擊情況可以發(fā)現(xiàn)，增加接地網(wǎng)射線長度對于降低工頻接地電阻效果比降低沖擊接地電阻效果明顯，桿塔接地網(wǎng)的沖擊接地電阻比工頻接地電阻先達(dá)到穩(wěn)定值，但是工程上一般以工頻接地電阻來反映桿塔接地網(wǎng)防雷情況，在一定程度上造成接地材料的浪費(fèi)；同樣可以發(fā)現(xiàn)，由于圓鋼的趨膚效應(yīng)比其他兩種接地材料明顯，錳銅和石墨的沖擊降阻性能要優(yōu)于圓鋼。

1.3 不同土壤分層

反映泄流能力的接地阻抗與土壤結(jié)構(gòu)和地網(wǎng)拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)密切相關(guān)，而土壤分層結(jié)構(gòu)反映了土壤狀況，因此接地網(wǎng)特性參數(shù)與土壤分層結(jié)構(gòu)有極其密切的關(guān)系[16]。為了反映柔性石墨接地體作為垂直接地極的性能，仍以F15Y50為例，接地網(wǎng)埋深為0.8 m，在方框的四個(gè)角處增加四根長度為2.5 m的垂直接地極，如圖3所示。土壤分為兩層，上/下層土壤電阻率為 100 Ω·m/1 000 Ω·m 和 1 000 Ω·m/100 Ω·m。保持垂直接地極長度不變，改變土壤分層的厚度，分析垂直接地極穿過土壤分層，未穿過土壤分層接地網(wǎng)的接地電阻。上層土壤厚度為0～50 m，下層土壤厚度為∞，得到石墨接地體接地電阻值如表2所示。

圖2 不同接地材料的接地電阻隨接地網(wǎng)射線長度的變化Fig.2 Grounding resistance of several grounding materials under different length of radial lines

圖3 接地網(wǎng)敷設(shè)情況Fig.3 Laying of grounding network

表2 不同土壤分層下柔性石墨接地體的接地電阻Table 2 Grounding resistance of flexible graphite grounding Electrode under different soil layers

由表2可以發(fā)現(xiàn)，在分層土壤中，分層土壤的厚度對地網(wǎng)的接地電阻存在影響，對于上層土壤厚度為4 m、10 m和50 m，垂直接地都沒有穿透上層土壤，但接地網(wǎng)的接地電阻卻有較大差異；在下層土壤電阻率低于上層土壤電阻率的情況下，在接地網(wǎng)加垂直接地極，能夠有效減小接地網(wǎng)的接地電阻，特別是垂直接地極穿過分層，進(jìn)入低土壤電阻率區(qū)，這時(shí)，流過接地極的電流主要通過下層土壤泄放入地；在上層土壤厚度為0，即均勻土壤情況下，與表1（土壤電阻率為100 Ω·m和1 000 Ω·m）對比，可以發(fā)現(xiàn)，在垂直接地極較短的情況下，接地網(wǎng)降阻效果不明顯，這與傳統(tǒng)鋼材的結(jié)論是一致的，因此，柔性石墨接地體在進(jìn)行接地降阻時(shí)，傳統(tǒng)的水平接地體與垂直接地體相結(jié)合的方式仍然適用。

2 柔性石墨接地體桿塔接地示范應(yīng)用技術(shù)研究

2.1 工程概況

本節(jié)以實(shí)際工程為背景，介紹了柔性石墨接地體的施工及連接技術(shù)。示范工程在廣東佛山選取存在較大腐蝕風(fēng)險(xiǎn)或已經(jīng)存在嚴(yán)重腐蝕問題的桿塔進(jìn)行接地網(wǎng)改造，經(jīng)過實(shí)際考察，選取位于直流接地極附近的220 kV旗康甲線212號桿塔作為示范改造桿塔。在桿塔接地網(wǎng)中同溝平行敷設(shè)柔性石墨接地體和普通圓鋼接地體，對比研究柔性石墨接地體與圓鋼接地體的接地性能。

2.2 方案設(shè)計(jì)

經(jīng)過實(shí)際調(diào)研，該桿塔的根開為5 m，土壤電阻率在220 Ω·m左右，根據(jù)當(dāng)?shù)匾?，需要將桿塔接地電阻降低到10 Ω以下，設(shè)計(jì)方案接地網(wǎng)接地電阻為7 Ω。根據(jù)現(xiàn)場的地理環(huán)境及可開挖的條件，設(shè)計(jì)的方案為：采用?28柔性石墨接地體和?12圓鋼接地體，敷設(shè)深度0.8 m，鐵塔四周敷設(shè)長12 m、寬9 m的矩形接地網(wǎng)，矩形接地網(wǎng)一角選為注流點(diǎn)，沿矩形接地網(wǎng)某側(cè)敷設(shè)長25 m兩根放射線，如圖4所示，工頻接地電阻計(jì)算值柔性石墨接地網(wǎng)為5.98 Ω，圓鋼接地網(wǎng)為6.18 Ω，現(xiàn)場施工如圖5所示。需要說明的是，石墨接地體由于其柔性，與土壤接觸良好，因此實(shí)際工程中反映的工頻接地電阻更小。

圖4 旗康甲線212號桿塔接地網(wǎng)改造方案Fig.4 Tower grounding reconstruction scheme of qikang line(212)

2.3 施工技術(shù)

2.3.1 溝槽開挖、回填技術(shù)

由于柔性石墨接地體本身具有柔性，能夠大幅降低溝槽開挖的要求。一般情況下，需要按圖6所示的截面形狀及相應(yīng)尺寸開挖溝槽，在開挖過程中如遇石頭或樹木可適當(dāng)繞開，只要保證溝槽深度與總長度基本不變，即可滿足接地要求。因此，工程施工難度大大降低?；靥顣r(shí)用細(xì)土將溝槽填滿，并加水夯實(shí)，將引下線與鐵塔連接。圖6中，為了進(jìn)行對比，在溝槽底部平行敷設(shè)用于對比試驗(yàn)的石墨接地體與圓鋼接地體。

圖5 旗康甲線212號桿塔現(xiàn)場施工圖Fig.5 Site construction of qikang line(212)

圖6 接地溝槽開挖示意圖Fig.6 Sketch map of grounding trench excavation

2.3.2 柔性石墨接地體的連接技術(shù)

由于柔性石墨接地體不能采用常規(guī)焊接方式進(jìn)行連接，因此，實(shí)現(xiàn)石墨復(fù)合接地材料可靠地電連接，是決定接地裝置壽命周期的關(guān)鍵所在。

對于本示范工程，鐵塔塔腳與柔性石墨接地體的連接采用壓接的方式，如圖7（a）所示，經(jīng)測試壓接方法的接觸電阻為2 mΩ。而對于石墨之間的相互連接則采用鎖扣連接，如圖7（b）所示，經(jīng)過測量鎖扣連接方式接觸電阻為5 mΩ。

圖7 柔性石墨接地體的連接方法Fig.7 Connection method of flexible graphite grounding electrode

2.3.3 引下線施工技術(shù)

接地引下線一端連接埋入地下的主網(wǎng)，一端連接地面上的輸電桿塔，當(dāng)發(fā)生雷雨天氣時(shí)，雷擊電流先經(jīng)過桿塔再經(jīng)過接地引下線接地，接地引下線提供了雷電流泄流通道，避免了因雷擊而發(fā)生線路跳閘事故[17-18]。實(shí)際工程表明，接地網(wǎng)腐蝕最嚴(yán)重的部位是接地引下線上空氣/土壤交界處，部分桿塔接地引下線甚至銹蝕斷裂，不得不重新敷設(shè)地網(wǎng)，因此對接地引下需要有特殊的保護(hù)措施。由于柔性石墨接地體接頭部分仍為金屬，因此需要對引下線進(jìn)行特殊保護(hù)。本工程對接地引下線連接方法為：先將柔性石墨接地體套于熱縮管內(nèi)，然后進(jìn)行地下及鐵塔連接，然后用熱風(fēng)槍或火把烘烤熱縮管，使其收緊，如圖8所示。為防止因氣候條件或人為原因?qū)е聼峥s管老化加速，可在引下線熱縮管收縮后再套于PVC管內(nèi)。

圖8 接地引下線處理示意圖Fig.8 Sketch map of grounding down lead

2.4 示范工程測量結(jié)果

接地網(wǎng)改造完成后，分別對柔性石墨接地網(wǎng)和圓鋼接地網(wǎng)進(jìn)行接地電阻測量，多次測量結(jié)果顯示柔性石墨接地網(wǎng)的接地電阻為2.8Ω，圓鋼接地網(wǎng)的接地電阻為3.6Ω，均滿足了接地電阻小于10Ω的要求。接地電阻實(shí)測值比設(shè)計(jì)值偏小的原因是柔性的石墨接地體與土壤接觸更為良好。兩種材料的施工難度在現(xiàn)場施工過程中對比明顯，由于柔性石墨接地材料柔軟性的特點(diǎn)，在施工時(shí)相比于圓鋼接地材料要簡單很多。兩種材料的腐蝕問題等待進(jìn)一步開挖驗(yàn)證。

3 結(jié)論

以典型輸電線路桿塔為例，分析了不同土壤電阻率、不同接地網(wǎng)射線長度和不同土壤分層情況下，柔性石墨接地體在輸電線路桿塔中的應(yīng)用情況，并與常用的金屬接地材料進(jìn)行了對比。得到結(jié)論如下：

1）柔性石墨接地體在高頻電流作用下的利用率更大，且在地網(wǎng)射線長度越長、土壤電阻率越小，柔性石墨接地體沖擊接地電阻與圓鋼的差異越大，柔性石墨接地體對于桿塔防雷而言，相比圓鋼體現(xiàn)出優(yōu)勢；

2）增加接地網(wǎng)射線長度對降低桿塔工頻接地電阻效果比沖擊接地電阻明顯，接地體降阻效果存在一個(gè)有效長度；

3）柔性石墨接地體在進(jìn)行接地降阻時(shí)，傳統(tǒng)的水平接地體與垂直接地體相結(jié)合的方式仍然適用；

4）以實(shí)際工程為背景，介紹了柔性石墨接地體的施工及連接技術(shù)，為實(shí)際工程及試驗(yàn)提供了經(jīng)驗(yàn)和依據(jù)。

[1]解廣潤.電力系統(tǒng)接地技術(shù)[M].北京：水利電力出版社，1991.XIE Guangrun.Grounding technology of power system[M].Beijing:Water Resources and Electric Power Press,1991.

[2]何金良，曾嶸.電力系統(tǒng)接地技術(shù)[M].北京：科學(xué)出版社，2007.HE Jinliang,Zeng Rong.Grounding technology of power system[M].Beijing:Science Press,2007.

[3]劉潯，陳俊武，尹小根，等.輸電線路桿塔接地裝置沖擊接地電阻特性研究[J].華中科技大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)版)，2005，33(12)：54-56.LIU Xun,CHEN Junwu,YIN Xiaogen,et al.The charac?teristics of impulse grounded resistance of transmission line towers[J].Huazhong Univ.of Sci.amp;Tech.(Nature Sci?ence Edition),2005,33(12):54-56.

[4]劉大平.淺析架空輸電線路桿塔接地裝置[J].安徽電力，2010，27(1)：29-31.LIU Daping.Analysis of overhead transmission line tower Grounding device[J].ANHUI ELECTRIC POWER,2010,27(1):29-31.

[5]鄧世聰，劉庭，李漢明，等.110kV架空輸電線路復(fù)合材料桿塔的材料、電氣和機(jī)械特性試驗(yàn)[J].南方電網(wǎng)技術(shù)，2011，5(3)：36-40.DENG Shicong,LIU Ting,LI Hanming,et al.Material,electrical and mechanical characteristics tests of compos?ite pole for 110kV overhead transmission lines[J].SOUTH POWER SYSTEM TECHNOLOGY,2011,5(3):36-40.

[6]趙俊，強(qiáng)寶仁.輸電線路接地網(wǎng)防盜措施的改進(jìn)[J].電力學(xué)報(bào)，2005，19(3)：251-252.ZHAO Jun,QIANG Baoren.Improvement of the theftproof measure of earth network of transmission line of elec?tricity[J].Journal of Electric Power,2005,19(3):251-252.

[7]GORMAN J,AREYM，KOCH G.Cost of corrosion in the electric power industry[R].New York:Electric Power Re?search Institute,2001.

[8]陸培鈞，黃松波，豆朋，等.佛山地區(qū)變電站接地網(wǎng)腐蝕狀況分析[J].高電壓技術(shù)，2008，34(9)：1996-1999.LU Peijun,HUANG Songbo,DOU Peng,et al.Corrosion status of substation grounding grid in Foshan area[J].High Voltage Engineering,2008,34(9):1996-1999.

[9]滿超楠.接地材料和防腐降阻材料的性能研究及其優(yōu)化選擇[D].長沙：長沙理工大學(xué)，2013.MAN Chaonan.Performance research and optimization se?lection of grounding material and corrosion with resistance reducing material[D].Changsha:Changsha University of Scienceamp;Technology,2013.

[10]胡元潮，阮江軍，龔若涵，等.柔性石墨復(fù)合接地材料及其在輸電線路桿塔接地網(wǎng)中的應(yīng)用[J].電網(wǎng)技術(shù)，2014，38(10)：2851-2857.HU Yuanchao,RUAN Jiangjun,GONG Ruohan,et al.Flexible graphite composite electrical grounding material and its application in tower grounding grid of power trans?mission system[J].Power System Technology,2014,38(10):2851-2857.

[11]DL/T621-1997，交流電氣裝置的接地[S].北京：水利水電出版社，1998.DL/T621-1997,Grounding for AC electrical installations[S].Beijing:China Water Power Press,1998.

[12]GB 50065-2011，交流電氣裝置的接地設(shè)計(jì)規(guī)范[S].北京：中國計(jì)劃出版社，2011.GB 50065-2011,Code for design of ac electrical installa?tions earthing[S].Beijing:CHINA PLANNING PRESS,2011.

[13]何金良，陳先祿.輸電線路桿塔接地裝置的沖擊特性的模擬原理[J].清華大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)版)，1994，34(4)：38-43.HE Jinliang,CHEN Xianlu.The simulation theory of im?pulse characteristics of transmission-line tower[J].Tsing?hua Univ(Sciamp;Tech),1994,34(4):38-43.

[14]何金良，曾嶸，陳水明，等.輸電線路桿塔沖擊接地電阻特性的模擬試驗(yàn)研究[J].清華大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)版)，1999，39(5)：5-8.HE Jinliang,ZENG Rong,CHEN Shuiming,et al.Simulat?ing experiments of the impulse resistance characteristics of transmission-line grounding devices[J].Tsinghua Univ(Sciamp;Tech),1999,39(5):5-8.

[15]李景祿，李衛(wèi)國，唐忠.輸電線路桿塔接地及其降阻措施[J].電瓷避雷器，2003，(3)：40-43.LI Jinlu,LI Weiguo,TANG Zhong.Transmission line tow?er grounding and resistance reduction measures[J].INEU?LATORS AND SURGE ARRESTERS,2003,(3):40-43.

[16]李謙，文習(xí)山，肖磊石.土壤特性對變電站接地網(wǎng)特性參數(shù)影響的數(shù)值分析[J].高電壓技術(shù)，2013，39(11)：2656-2663.LI Qian,WEN Xishan,XIAO Leishi.Numerical analysis of influence of soil characteristics on characteristic param?eters of substation grounding grid[J].High Voltage Engi?neering,2013,39(11):2656-2663.

[17]徐松，馮兵，何鐵祥.輸電桿塔鍍鋅接地引下線腐蝕分析[J].電瓷避雷器，2014，(4)：121-126.XU Song,FENG Bin,HE Tiexiang.Investigation of the cor?rosion of the galvanized grounding lead of transmission tower[J].Ineulators And Surge Arresters,2014,(4):121-126.

[18]萬欣，李景祿.接地裝置的腐蝕及防腐蝕措施的研究[J].電瓷避雷器，2006(4)：37-40.WAN Xin,LI Jinglu.Study on Corrosion of Grounding De?vice and Anticorrosion Measures[J].Ineulators And Surge Arresters,2006(4):37-40.

Application Study of Flexible Graphite Grounding Electrode in Typical Tower Grounding Grid

ZHAN Qinghua1,2,RUAN Jiangjun2,TANG Ke2,HUANG Daochun2,XIAO Wei1,2,LI Hengzhen1
（1.Foshan Power Supply Bureau,Guangdong Power Grid Company,Foshan 528000,China;2.School of Electrical Engineering,Wuhan University,Wuhan 430072,China）

The article simulates the typical tower grounding resistance using CDEGS.First of all,it compares the difference between the flexible graphite grounding electrode,round steel and manganin,in power frequency grounding performance and impulse grounding performance.The results show that the power frequency grounding resistance of the flexible graphite grounding electrode is slightly higher than that of the round steel.But due to its non-magnetism and weaker skin effect,the impulse grounding resis?tance is lower than that of the round steel.Thus,the flexible graphite grounding electrode has good light?ning protection grounding characteristics.Taking an application of flexible graphite grounding electrode in typical transmission lines in Foshan demonstration project as example,the practical engineering con?struction process and technology of the flexible graphite grounding electrode is introduced,which can pro?vide references for other similar engineering and test.

flexible graphite grounding electrode；application in tower grounding grid；grounding resistance；demonstration project

10.16188/j.isa.1003-8337.2017.05.016

2016-06-16

詹清華（1977—），男，博士，高級工程師，研究方向?yàn)楦邏狠旊娂夹g(shù)及管理工作。