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        一種卷煙廠修正煙絲烘絲后水分散失量的方法探析

        2017-11-24 06:20:35張熙河北白沙煙草有限責任公司河北石家莊052165
        化工管理 2017年32期
        關鍵詞:標準影響分析

        張熙(河北白沙煙草有限責任公司,河北 石家莊 052165)

        一種卷煙廠修正煙絲烘絲后水分散失量的方法探析

        張熙(河北白沙煙草有限責任公司,河北 石家莊 052165)

        卷煙廠制絲線質量人員通過回歸分析、線性擬合圖等基礎工具,構建了一個烘絲后水分、溫度簡易控制模型,探索出了一套控制烘絲后水分散失量的基本方法。

        控制模型;回歸分析;SPC;過程水分散失量

        卷煙廠制絲線關鍵質量控制參數為煙絲加香后水分,而煙絲加香后水分是由烘絲后水分及其散失量決定。近年來隨著分組加工的不斷應用[1,2],加香后水分的控制變得越發(fā)復雜,主要問題在于烘后水分散失量的不確定性。而影響水分散失量的因素又復雜多樣化,為此,制絲線質量人員提出了以可控因素入手研究的控制理念,本文以X牌號為例,借助企業(yè)SPC平臺[3,4],著重從方法原理及模型建立兩個方面進行探討。

        1 分析AB組對加香后水分的影響系數:

        常規(guī)分析影響因子主要有:AB組物料累計量及出口水分,由于歷史數據梯度不足,因此不能作為DOE試驗數據進行分析,目前根據質量控制要求也不具備開展DOE實驗的條件。我們應用回歸分析進行相關數據分析結果也以失敗告終,故應用傳統(tǒng)簡化分析。

        傳統(tǒng)簡化分析是考慮AB組物料累計量比例去確定對應組分的影響系數,已知A組平均累計量5720KG,B組平均累計量3930KG,又因二者水分存在差異需核算標準重量(12%),A組烘前水分均值20.05%,B組烘前水分均值22.62%,核算標準重量A組5200kg,B組3456kg,分別占比60%和40%,與葉組配方投料比例一致。已知AB組烘后水分均值為12.72%、12.95%,按上述比例計算烘后混合均值為12.812%,加香后水分均值為12.385%,水分散失量為0.427%,AB組單獨散失量為0.335%、0.565%。

        確定影響系數分別為60%、40%,比例為3:2,即A組預測散失量每偏離0.1%,B組需反向偏離0.15%;B組預測散失量每偏離0.1%,A組需反向偏離0.067%。

        2 研究A、B組烘后水分散失量影響因子及系數

        剔除存儲時間、存儲環(huán)境等不可控因子,重點針對烘后水分及溫度進行分析。

        2.1 研究A組烘后水分散失量影響因子及系數

        因實際生產中已知出口溫度對水分散失有影響,因此操作工會進行適當修正,故采取差值分析;因主要研究目的為指導水分控制,故應研究對象為溫度變化量及水分變化量。

        平均散失量為0.335%,標準貢獻散失量為0.201%,溫度標準為58℃,水分標準為12.8%。

        出口水分修正量=出口水分+(實際散失量-平均散失量)-標準水分

        得到原始擬合線圖,并得到方程:C1=-0.0420+0.0339 C2;

        C1:出口水分修正量;C2:烘后溫度差值。

        因為考慮不可控因素,故剔除異常點位,得到修正后擬合線圖,并得到方程:C1=-0.0152+0.0803C2。

        二者公式雖然不一致但對我們仍有指導意義,實際生產控制考慮到非可控條件的影響,結合實際水分控制都應有適當允差,可接受異常偏離為0.1,因此我們將允差設計為±0.05。

        為此,我們計劃引入一種簡易控制模型,即建立一個不等式,結合上述分析結果出口溫度每變化1℃過程水分散失量變化為0.0339~0.08028,中心值為0.05709,烘絲機實際控制精度為0.01,牌號出口溫度允差為±5℃,綜上所述建立模型如下:

        0.06X-0.05<Y<0.06X+0.05

        Y:烘絲后水分調節(jié)量;X:出口溫度變化量。

        2.2 研究B組烘后水分散失量影響因子及系數

        應用上述方法開展B組分析,B組平均散失量為0.565,標準貢獻散失量為0.226,溫度標準為70,水分標準為13.2。

        出口水分修正量=出口水分+(實際散失量-平均散失量)-標準水分

        B組剔除影響因素后數據仍不理想,相關性不明顯,證明在分組加工模式下HXD出口溫度對混絲過程水分散失變化量影響不大,這可能與HXD氣流干燥自身特色有關。因此暫不考慮HXD出口溫度,經早期傳統(tǒng)簡化分析AB組貢獻比為3:2,因薄板烘絲主控參數可調節(jié)區(qū)間較小為±2.5℃,因此HXD補充調節(jié)仍有意義。故還需建立AB組混合模型。

        根據上述研究結論推演AB組混合模型,Y:A組烘絲后水分調節(jié)量;X:A組出口溫度變化量;Z:B組烘絲后水分調節(jié)量,有下列條件:

        ①Y=0.06X;②Z=-1.5Y;③最優(yōu)理論散失變化量為“0”。

        得到公式:Y-0.06X+Z/1.5=0;-5<X<5,-0.3<Y<0.3,-0.3<Z<0.3

        得到曲面

        [1]趙偉,顧永強.分組加工條件下的制絲線生產管理系統(tǒng)[J].科技與創(chuàng)新,2015(01).85,88

        [2]汪輝.卷煙制絲分組加工工藝特點及質量控制要點研究[J].科學之友,2012(02).9-10

        [3]寧自登,舒燕.多品種小批量的SPC控制圖應用探析[J].經濟師,2016,(2).207-208,210.

        [4]張躍華,張晶.淺談SPC在工藝過程質量控制中的實施[J].中國新技術新產品,2014(9).140.

        張熙(1985-),學士,助理工程師,主要從事卷煙工藝和技術管理研究。

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