周玲玲

(閩南理工學(xué)院土木工程學(xué)院 福建泉州 362700)

地錨式獨(dú)斜塔斜拉橋剛構(gòu)體系的受力分析

周玲玲

(閩南理工學(xué)院土木工程學(xué)院 福建泉州 362700)

以貴州省已建的地錨式獨(dú)斜塔斜拉橋?yàn)檠芯勘尘?，運(yùn)用有限元分析軟件MIDAS/ CIVIL建立有限元模型，研究了橋塔日照溫差、橫向風(fēng)、收縮徐變效應(yīng)、主梁日照溫差、體系溫差、索梁溫差及公路I級(jí)等7種荷載工況對(duì)獨(dú)斜塔斜拉橋剛構(gòu)體系受力性能的影響。研究表明：汽車荷載對(duì)塔梁受力性能及索力的影響最為敏感，其次是收縮徐變的影響。不同溫度對(duì)塔梁內(nèi)力及索力的影響各不相同且不容忽視；橫向風(fēng)主要影響主塔的受力性能，對(duì)主梁受力性能的影響較弱。

地錨式斜拉橋；獨(dú)斜塔；剛構(gòu)體系；變形；內(nèi)力；索力

0 引言

20世紀(jì)60年代，世界上第一座主跨301m的獨(dú)塔斜拉橋Severin橋在德國(guó)建成，至今為止，世界上已建成的斜拉橋中獨(dú)塔斜拉橋約占1/6～1/4[1]。在隨后的1981年，我國(guó)第一座獨(dú)塔斜拉橋一四川金州縣曾達(dá)橋建成，跨徑39m+71m，據(jù)統(tǒng)計(jì)，目前我國(guó)已建成的獨(dú)塔斜拉橋約占國(guó)內(nèi)斜拉橋的1/3[2]。可知，獨(dú)塔斜拉橋的發(fā)展雖然較滯后于雙塔斜拉橋，但其后期發(fā)展還是比較迅速。獨(dú)塔斜拉橋只有一座高聳的主塔，大多數(shù)情況下與周圍環(huán)境易于融合在一起，造型輕巧且美觀[3]。獨(dú)塔斜拉橋既有混凝土梁，也有鋼梁，但跨度都不大，由于其懸臂過長(zhǎng)、重量過大，使得獨(dú)塔斜拉橋難以向大跨度方向發(fā)展。日本學(xué)者研究認(rèn)為：獨(dú)塔斜拉橋，當(dāng)其懸臂長(zhǎng)度超過150m時(shí)，考慮用輕質(zhì)混凝土梁來做超過部分，可獲得經(jīng)濟(jì)效果。同時(shí)，主跨長(zhǎng)與邊跨短的預(yù)應(yīng)力混凝土斜拉橋，將主梁采用輕質(zhì)混凝土后，可以減少不平衡彎矩，更好發(fā)揮獨(dú)塔斜拉橋的優(yōu)勢(shì)[4]。

斜拉橋結(jié)構(gòu)體系研究目的是改善結(jié)構(gòu)在靜力、動(dòng)力荷載作用下的反應(yīng),減小伸縮縫、支座等裝置的位移量和動(dòng)力磨損[5]。根據(jù)主塔與主梁連接方式不同，斜拉橋結(jié)構(gòu)體系分為漂浮體系、支承體系、剛構(gòu)體系及固結(jié)體系[6-9]。國(guó)內(nèi)很多學(xué)者對(duì)結(jié)構(gòu)體系開展了研究。史海濤[10]，張霞忠[11]都對(duì)矮塔斜拉橋的結(jié)構(gòu)體系做了相關(guān)研究，朱斌[5]、苗家武[12]、陳憶前[13]及劉芳平[14]等也研究了大跨度直塔斜拉橋結(jié)構(gòu)體系對(duì)結(jié)構(gòu)受力性能的影響。而本文主要通過數(shù)值分析的方法對(duì)地錨式獨(dú)斜塔斜拉橋的剛構(gòu)體系進(jìn)行受力分析，分析其剛構(gòu)體系在不同荷載工況下的受力性能。研究結(jié)果可為類似工程的設(shè)計(jì)與施工提供參考。

1 芙蓉江大橋概況

芙蓉江大橋是一座單跨地錨式預(yù)應(yīng)力混凝土獨(dú)斜塔斜拉橋，塔墩梁固結(jié)體系如圖1所示。主跨170m，主跨索間距為8m，采用對(duì)稱的空間雙索面呈扇型布置，共18對(duì)拉索，地錨索間距為1.65m，采用單索面呈豎琴型布置，共17根拉索，塔上拉索間距為1.5m～3.0m，拉索強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值1670MPa。主梁為預(yù)應(yīng)力混凝土肋板式斷面，采用C55高性能混凝土，橫梁間距為8m，橫梁間距與斜拉索索距相對(duì)應(yīng)，為預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)，預(yù)應(yīng)力鋼絞線標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度為1860MPa。橋塔采用倒“Y”形橋塔，C50混凝土，與水平向呈71.57°布置。地錨箱基本斷面形式為單箱三室箱型截面，中間設(shè)兩道0.6m的橫隔板，中間錨室為斜拉索錨固區(qū)，錨索端構(gòu)造采用凸齒式。主塔處承臺(tái)采用C40混凝土，為整體式結(jié)構(gòu)，承臺(tái)尺寸為47×13.5m，高5m。主塔墩基礎(chǔ)采用10根樁徑4.0m的基樁，C30混凝土，順橋向兩排，一排采用豎向基樁，一排采用與豎向成20°的斜樁。

橋面全寬29.0m，雙向六車道，設(shè)計(jì)荷載等級(jí)為公路-I級(jí)。

圖1 斜拉橋總體布置圖(單位：cm)

2 有限元模型建立及工況分析

2.1有限元模型

采用橋梁通用分析軟件MIDAS/CIVIL建立芙蓉江大橋分析模型，如圖2所示。主梁、主塔、承臺(tái)、地錨箱及樁基礎(chǔ)均采用桿系梁?jiǎn)卧M，斜拉索采用桁架單元模擬。主梁采用魚骨刺模型，橫隔梁以集中力方式施加在主梁上。樁基礎(chǔ)與土體之間采用彈簧單元模擬限制樁身水平和橫向的位移，樁底采用固結(jié)，地錨箱與土體之間采用彈簧單元模擬限制其水平、橫向及側(cè)向的位移且約束繞豎向和橫向的轉(zhuǎn)動(dòng)，斜拉索與主梁之間采用彈性連接中“剛性”，約束主梁端部的橫向和豎向平動(dòng)，其余構(gòu)件之間均采用剛性連接。

對(duì)于樁-土及地錨箱-土相互作用，本文選用《公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》(JTG D63-2007)[15]附錄P中的“m”法來模擬，以彈簧單元模擬結(jié)構(gòu)-土的相互作用。由于樁及地錨箱處于中風(fēng)化灰?guī)r中，巖質(zhì)堅(jiān)硬，巖體較完整，工程地質(zhì)條件良好，巖石的飽和抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值為55.52MPa，巖石地基抗力系數(shù)不隨巖層埋深變化，因此根據(jù)上述地基規(guī)范取巖石地基抗力系數(shù)為15×106kN/m4[15]。

圖2 斜拉橋有限元模型

2.2工況分析

主要在以下荷載工況下進(jìn)行結(jié)構(gòu)的受力分析：

(1)體系升、降溫：按實(shí)際合龍溫度15℃，經(jīng)綜合考慮后計(jì)算體系升溫20℃，體系降溫20℃；

(2)主梁與拉索結(jié)構(gòu)溫差：±10℃；

(3)主塔兩側(cè)溫差：±5℃；

(4)收縮徐變：按《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》(JTG D62-2004)[16]的相關(guān)規(guī)定進(jìn)行計(jì)算，混凝土線膨脹系數(shù)取為0.00001；

(5)混凝土主梁梯度溫差按《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》(JTG D60-2004)[17]4.3.10條規(guī)定的梯度溫度計(jì)算；

(6)風(fēng)力：橋位處10m 高處100 年一遇基本風(fēng)速24.9m/s。與汽車組合的風(fēng)速按橋面高度處25m/s 計(jì)算，超過25m/s 不與汽車荷載組合。

(7)汽車荷載：按公路Ⅰ級(jí)荷載計(jì)算，考慮多車道折減系數(shù)，6 車道按影響線加載。

3 計(jì)算結(jié)果分析

分別在橋塔日照溫差、橋塔受橫向風(fēng)、收縮徐變效應(yīng)、主梁日照溫差、體系溫差、索梁溫差及公路I級(jí)等7種荷載工況下對(duì)結(jié)構(gòu)進(jìn)行受力分析，分別取這些工況下結(jié)構(gòu)最大計(jì)算結(jié)果的絕對(duì)值進(jìn)行比較。為了研究方便，引入如下幾個(gè)結(jié)構(gòu)敏感參數(shù)：

(1)主梁豎向最大位移f1/(mm)；

(2)塔頂?shù)目v向水平位移f2/(mm)；

(3)主梁跨內(nèi)最大彎矩M1/(kN·m)；

(4)塔梁連接處主梁彎矩M2/(kN·m)；

(5)橋塔所受最大彎矩M3/(kN·m)；

(6)斜拉索最大索力值T/(kN)。

3.1不同荷載對(duì)結(jié)構(gòu)變形的影響

分別在不同荷載工況下對(duì)剛構(gòu)體系的塔梁變形進(jìn)行對(duì)比分析，計(jì)算值如表1～表2所示。此處只給出最不利荷載工況對(duì)結(jié)構(gòu)變形云圖，公路I級(jí)和收縮徐變對(duì)主梁撓度、主塔偏位的影響如圖3～圖6所示。

表1 主梁撓度變形 f1/(mm)

表2 主塔偏位變形 f2/(mm)

由表1和表2可知，剛構(gòu)體系的主梁撓度和主塔偏位在汽車荷載作用下都是最大的，其次是收縮徐變效應(yīng)的影響，而主梁撓度在橋塔日照溫差作用下最小，主塔偏位在主梁日照溫差作用下最小。主梁撓度最大變化幅度為97.9%，主要是因?yàn)槠嚭奢d作用下，斜拉索索力變化最大，使得斜拉索對(duì)主梁的支承剛度最小，主梁產(chǎn)生的撓度最大，主塔最小偏位較最大值小了94.7%。說明汽車荷載對(duì)塔梁剛度的影響最大，其次是收縮徐變效應(yīng)的影響，設(shè)計(jì)中應(yīng)重點(diǎn)考慮汽車荷載和收縮徐變效應(yīng)對(duì)塔梁變形的影響。

圖3 公路I級(jí)對(duì)主梁撓度影響

圖4 收縮徐變效應(yīng)對(duì)主梁撓度的影響

圖5 公路I級(jí)對(duì)主塔偏位的影響

圖6 收縮徐變效應(yīng)對(duì)主塔偏位的影響

3.2不同荷載對(duì)結(jié)構(gòu)內(nèi)力的影響

分別在不同荷載工況下對(duì)剛構(gòu)體系的塔梁內(nèi)力進(jìn)行對(duì)比分析，計(jì)算值如表3～表5所示。此處只給出最不利荷載工況對(duì)結(jié)構(gòu)變形云圖，公路I級(jí)、收縮徐變效應(yīng)和橋塔日照溫差等對(duì)主梁彎矩、主塔彎矩的影響如圖7～圖10所示。

表3 主梁跨內(nèi)最大彎矩值 M1/(kN·m)

表4 塔梁交接處主梁彎矩 M2/(kN·m)

圖7 公路I級(jí)對(duì)主梁彎矩的影響

圖8 收縮徐變效應(yīng)對(duì)主梁彎矩的影響

圖9 公路I級(jí)對(duì)主塔彎矩的影響

圖10 橋塔日照溫差對(duì)主塔彎矩的影響

由表3～表4可知，汽車荷載作用對(duì)主梁彎矩的影響最大，其次是收縮徐變效應(yīng)的影響，索梁溫差和主梁日照溫差的影響也達(dá)到了較大，橋塔日照溫差對(duì)主梁彎矩的影響最小。汽車荷載作用下，主梁跨內(nèi)最大正負(fù)彎矩的最大變化幅度達(dá)到了97.9%和98.3%，而在收縮徐變作用下，主梁跨內(nèi)最大正負(fù)彎矩最大變化幅度達(dá)到了96.4%和97.7%。這是因?yàn)槠嚭奢d作用使得主梁下緣受拉的程度最大，跨內(nèi)彎矩達(dá)到最大，而塔梁交接處固結(jié)，使得該處的主梁上緣受拉程度最大，引起塔梁交接處的主梁彎矩最大。同時(shí)，該結(jié)構(gòu)屬于多次超靜定結(jié)構(gòu)，在收縮徐變作用下，限制了主梁的變形，使得在主梁內(nèi)部產(chǎn)生了較大的次內(nèi)力。結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中，汽車荷載反映了結(jié)構(gòu)的合理性[18]，可通過降低汽車荷載對(duì)主梁內(nèi)力的影響達(dá)到較為合理的結(jié)構(gòu)形式，從而減小塔梁交接處的主梁彎矩，使得交接處的鋼筋量大大減小，有利于結(jié)構(gòu)的施工，同時(shí)收縮徐變效應(yīng)、索梁溫差和主梁日照溫差對(duì)主梁內(nèi)力的影響也非常大，也應(yīng)予以重點(diǎn)考慮。

表5 主塔所受最大彎矩值 M3/(kN·m)

由表5可知，在汽車荷載和橋塔日照溫差作用下，主塔的最大彎矩值基本相近，達(dá)到最大值，其次是收縮徐變效應(yīng)、橋塔橫向風(fēng)和體系溫差的影響，主梁日照溫差的影響最小，主塔彎矩最大變化幅度值達(dá)到了96.8%。主塔不平衡彎矩最大，主塔受壓性能最弱，因此主塔在汽車荷載和橋塔日照溫差作用的影響下受力最差，設(shè)計(jì)中應(yīng)重點(diǎn)考慮該工況對(duì)主塔內(nèi)力的影響，而橋塔橫向風(fēng)、收縮徐變效應(yīng)和體系溫差的影響也不容忽視。

3.3不同荷載對(duì)拉索最大索力值的影響

分別在不同荷載工況下對(duì)剛構(gòu)體系的斜拉索最大索力值進(jìn)行對(duì)比分析，計(jì)算值如表6～表7所示。

表6 主跨斜拉索的最大索力值 T/(kN)

表7 地錨斜拉索的最大索力值 T/(kN)

由表6～表7可知,在汽車荷載作用下,剛構(gòu)體系的主索和背索最大索力值均達(dá)到最大，其次是收縮徐變效應(yīng)和索梁溫差的影響，橋塔日照溫差對(duì)主索最大索力值的影響最小，主梁日照溫差對(duì)背索最大索力值的影響最小，體系溫差和橫向風(fēng)的影響也不容忽視。這說明了汽車荷載作用對(duì)拉索的影響最為敏感，收縮徐變效應(yīng)和索梁溫差對(duì)其影響也非常大，使得最大索力值較大。

4 結(jié)論

本文僅在橋塔日照溫差、橋塔受橫向風(fēng)、收縮徐變效應(yīng)、主梁日照溫差、體系溫差、索梁溫差及公路I級(jí)等7種荷載工況下，從塔梁內(nèi)力、變形及索力3個(gè)方面對(duì)芙蓉江獨(dú)斜塔斜拉橋的剛構(gòu)體系進(jìn)行了研究，研究結(jié)果可得：

(1)汽車荷載作用對(duì)結(jié)構(gòu)的內(nèi)力、變形及索力的影響均達(dá)到最大，直接反映了結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的合理性，應(yīng)予以重點(diǎn)考慮。

(2)斜拉橋?qū)儆诙啻纬o定結(jié)構(gòu)，收縮徐變效應(yīng)引起了結(jié)構(gòu)內(nèi)部較大的次內(nèi)力及變形，結(jié)構(gòu)分析中應(yīng)重視。

(3)拉索對(duì)溫度的影響較為敏感，使得索梁溫差引起了較大的主梁變形、內(nèi)力及索力值。體系溫差對(duì)塔梁內(nèi)力的影響均較大，主梁日照溫差主要影響主梁的內(nèi)力及變形，對(duì)主塔的影響較小，橋塔日照溫差則剛好相反。由此可得，不同溫度對(duì)結(jié)構(gòu)的影響極大且各不相同，設(shè)計(jì)中不可忽視溫度的影響。

(4)橫向風(fēng)主要影響主塔的受力及背索索力，對(duì)主梁受力及主索索力的影響較小。

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MechanicsAnalysisoftheRigidSystemofEarth-AnchoredCable-StayedBridgewithSingleInclinedPylon

ZHOULingling

(Minnan University of Science and Technology，Department of Civil Engineering，Quanzhou 362700)

Based on the constructed earth-anchored cable-stayed bridge with single inclined pylon in Guizhou,the software MIDAS CIVIL was used to set up the finite element modelto study on mechanical properties about the rigid system of earth-anchored cable-stayed bridge with single inclined pylon under the condition of seven loading cases,namely,tower temperature gradient,crosswind,shrinkage and creep,main girder temperature gradient,systems temperature variation,cable-beam temperature variation and vehicle loads,etc.The results of the analysis demonstrate that the influence of vehicle loads on cable force and the mechanical properties of the tower and beam is the most sensitive,then the influence of shrinkage and creep; the influence of different temperatures on cable force and the inner forces of the tower and beam is different and can not be ignored; the influence ofcrosswind on the mechanical properties of the tower is the primary but on the mechanical properties of the beam is the secondary.

Earth-anchored cable-stayed bridge；Single inclined pylon；Rigid system；Deformation；Inner forces；Cable forces

U448.27

A

1004-6135(2017)10-0081-05

周玲玲(1989- )，女，助教。

E-mail:448789385@qq.com

2017-06-13