艾 勝，任 強(qiáng)，曾啟帆

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船用水冷變壓器的一種設(shè)計(jì)方法與實(shí)現(xiàn)

艾 勝，任 強(qiáng)，曾啟帆

（海軍工程大學(xué), 武漢430033）

本文從船用需求出發(fā)，提出了一種高功率密度水冷變壓器的設(shè)計(jì)方法，通過計(jì)算機(jī)輔助建模與仿真，完成了變壓器集成化設(shè)計(jì)。所設(shè)計(jì)的產(chǎn)品集成度高、功率密度高，軟件仿真結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果吻合度較高，驗(yàn)證了所提設(shè)計(jì)方法的有效性。

損耗計(jì)算 散熱分析 溫度場(chǎng) 流場(chǎng) 仿真

0 引言

電力推進(jìn)系統(tǒng)因其振動(dòng)噪聲低、效率高、易于布局等方面的明顯優(yōu)勢(shì)，已經(jīng)成為艦船動(dòng)力發(fā)展的一種趨勢(shì)[1-2]。在數(shù)兆瓦級(jí)的中小型電力推進(jìn)領(lǐng)域，推進(jìn)系統(tǒng)多采用由整流變壓器、電壓源型變頻調(diào)速裝置、推進(jìn)電機(jī)等設(shè)備組成的交流電力推進(jìn)方案。多脈波整流技術(shù)因其對(duì)電網(wǎng)的諧波抑制明顯，是電力推進(jìn)系統(tǒng)整流方案的首選。

目前，國(guó)內(nèi)外對(duì)于多脈波整流技術(shù)的研究較為深入[3]，特別是對(duì)變壓器本體及其網(wǎng)側(cè)諧波分析的理論研究已經(jīng)相當(dāng)成熟：文獻(xiàn)[4]介紹了一種多脈波移相整流變壓器設(shè)計(jì)方法，所設(shè)計(jì)的干式變壓器滿足應(yīng)用需求；文獻(xiàn)[5-6]介紹了24脈波牽引整流變壓器聯(lián)結(jié)組的變換設(shè)計(jì)方法，該方法已經(jīng)在多脈波整流變壓器設(shè)計(jì)過程中被廣泛采用；文獻(xiàn)[7-8]分別針對(duì)移相整流變壓器的移相角計(jì)算與測(cè)量、繞組匝數(shù)和電流的確定展開分析計(jì)算，理論成熟，可直接應(yīng)用于多脈波整流變壓器設(shè)計(jì)。

以上研究均側(cè)重于變壓器本體設(shè)計(jì)，對(duì)變壓器散熱及其系統(tǒng)集成設(shè)計(jì)方法鮮有文章涉及。由于船用領(lǐng)域?qū)ψ儔浩鞯墓β拭芏纫筝^高，同時(shí)為了滿足船用使用條件，變壓器必須采用閉式水冷散熱的方式，避免直接散熱造成艙室溫度過高，影響設(shè)備及人員安全。本文從船用需求出發(fā)，提出了一種閉式水冷變壓器的設(shè)計(jì)方法，所設(shè)計(jì)的產(chǎn)品集成度高、功率密度高，試驗(yàn)的溫升數(shù)據(jù)表明，設(shè)計(jì)完全滿足船用指標(biāo)要求。

1 水冷整流變壓器設(shè)計(jì)步驟

所述船用12脈波整流器系統(tǒng)由軸向雙分裂式變壓器、兩個(gè)三相不控整流橋組成，電氣原理圖如圖1所示?；谏鲜鲈淼乃渥儔浩鳟a(chǎn)品設(shè)計(jì)方法是本文研究的重點(diǎn)內(nèi)容。

本文以理論指導(dǎo)為指導(dǎo)，通過軟件建模仿真，充分發(fā)揮計(jì)算機(jī)輔助設(shè)計(jì)在變壓器集成化設(shè)計(jì)中的作用。目前變壓器行業(yè)普遍采用MagNet和Ansys fluent軟件分析損耗和工程化流場(chǎng)、溫度分析。通過MagNet進(jìn)行磁場(chǎng)建模仿真，分別完成幾何建模、材料建模，根據(jù)穩(wěn)定運(yùn)行工況，分析磁場(chǎng)損耗，并在此基礎(chǔ)上建立Ansys fluent溫度分析模型，分析風(fēng)速、環(huán)境溫度、關(guān)鍵點(diǎn)溫度，仿真流場(chǎng)及溫度場(chǎng)的穩(wěn)定工作點(diǎn)，通過仿真核算風(fēng)路及散熱設(shè)計(jì)是否滿足要求，見圖2。

需要注意的是，用Ansys fluent進(jìn)行風(fēng)速仿真時(shí)，模型必須與實(shí)際裝置吻合，須充分考慮引線、冷凝器、風(fēng)罩、擋板、以及變壓器柜內(nèi)二次回路電子元件對(duì)風(fēng)阻的影響，風(fēng)阻的準(zhǔn)確度直接影響風(fēng)速分析結(jié)果，對(duì)溫度場(chǎng)分析影響較大。

2 變壓器損耗計(jì)算

變壓器損耗精確計(jì)算是進(jìn)行閉式水冷變壓器設(shè)計(jì)的首要工作，圖3列出了變壓器損耗計(jì)算主要項(xiàng)目，計(jì)算不是本文的重點(diǎn)，在完成變壓器理論計(jì)算后，須通過電場(chǎng)有限元分析軟件MagNet進(jìn)行磁場(chǎng)建模仿真，驗(yàn)證損耗計(jì)算的準(zhǔn)確性，步驟如圖4。

仿真導(dǎo)入變壓器3D模型如圖5，為簡(jiǎn)化分析，采用一半對(duì)稱的模型計(jì)算磁場(chǎng)，輸入一次和二次電流，軟件計(jì)算得出各個(gè)部分繞組損耗和鐵芯損耗，鐵心磁密有效值云圖如圖6。

3 散熱計(jì)算及風(fēng)速仿真分析

由于變壓器體積小，熱流密度高，需采用強(qiáng)迫風(fēng)冷散熱技術(shù)。變壓器柜內(nèi)主要由變壓器本體、冷卻器、輔助冷卻風(fēng)機(jī)及二次元件組成。冷卻器置于變壓器上部，換熱流程描述為：柜內(nèi)空氣經(jīng)風(fēng)扇驅(qū)動(dòng)，通過風(fēng)道流經(jīng)變壓器發(fā)熱表面，與變壓器發(fā)生熱交換，空氣被加熱；加熱的空氣循環(huán)流動(dòng)至上部的空—水冷卻裝置，通過散熱器與外循環(huán)冷卻水交換熱量，空氣被冷卻；冷卻后，空氣經(jīng)風(fēng)道重新與變壓器進(jìn)行熱交換，如此周而復(fù)始，實(shí)際空氣循環(huán)如圖7所示

散熱器的傳熱系數(shù)是散熱器設(shè)計(jì)的關(guān)鍵指標(biāo)，為簡(jiǎn)化分析，假設(shè)熱平衡時(shí)，變壓器發(fā)熱量全部被空氣吸收，取熱平衡平衡偏差5%時(shí)，水側(cè)的放熱量，空氣側(cè)放熱量，熱量交換平均值滿足：

（1）

散熱器一側(cè)為空氣側(cè)強(qiáng)制對(duì)流換熱，另一側(cè)為水側(cè)強(qiáng)制對(duì)流換熱。由于空氣側(cè)的傳熱熱阻占傳熱總熱阻的大部分，故采用熱阻分離法將空氣側(cè)換熱系數(shù)從總傳熱系數(shù)中分離出來，傳熱系數(shù)計(jì)算式為：

傳熱過程的總熱阻和分熱阻的關(guān)系式滿足：

根據(jù)以上理論計(jì)算方法，散熱器廠商可以根據(jù)變壓器損耗值、冷卻水流量及進(jìn)出水溫差、空氣進(jìn)出口溫差、裝置允許條件下能達(dá)到的空氣側(cè)和水側(cè)最大換熱面積等相關(guān)技術(shù)參數(shù)，完成散熱器設(shè)計(jì)，具體可參考根據(jù)傳熱學(xué)相關(guān)理論[9]。

完成散熱器設(shè)計(jì)后，需根據(jù)散熱器風(fēng)量及變壓器內(nèi)部風(fēng)道流阻，完成散熱風(fēng)扇選型，風(fēng)扇的穩(wěn)定工作點(diǎn)必須滿足設(shè)計(jì)要求。在此基礎(chǔ)上，建立風(fēng)速仿真模型，驗(yàn)證散熱風(fēng)路是否滿足設(shè)計(jì)要求。

圖8 變壓器柜內(nèi)風(fēng)速仿真

4 溫度仿真及試驗(yàn)驗(yàn)證

根據(jù)計(jì)算的損耗、輸入散熱器相關(guān)參數(shù)及風(fēng)速仿真結(jié)果，建立溫度仿真模型，對(duì)變壓器溫度場(chǎng)進(jìn)行仿真，發(fā)現(xiàn)變壓器一次側(cè)繞組溫度較高，溫度分布圖如圖9所示。

仿真表明：變壓器一次側(cè)B相溫度較高，局部溫度達(dá)到125度，主要是由于B相位于變壓器中間，表面風(fēng)速較小。根據(jù)以上設(shè)計(jì)完成變壓器制造，并進(jìn)行不同工況穩(wěn)定溫升試驗(yàn)，試驗(yàn)中變壓器測(cè)點(diǎn)溫度如圖10。

圖9 變壓器一次繞組溫度分布圖

試驗(yàn)證明，變壓器在120 r/min的額定工況運(yùn)行時(shí)，溫度最高。A相、B相和C相測(cè)溫點(diǎn)的溫度為106.1度、124度、104.3度。有限元溫度計(jì)算的結(jié)果：測(cè)溫點(diǎn)附近A相105.9度，B相118.7度，C相105.9度，誤差分別為：A相0.2度，B相5.3度，C相1.6度，精度較高。

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Design and Implementation of A Marine Water-cooled Transformer

Ai Sheng, Ren Qiang, Zeng Qifan

(Naval University of Engineering, Wuhan 430033, China)

To meet the demands for a ship, a design method for implementation of a water-cooled marine transformer is presented in this paper. By the method of computer-aided modeling and simulation, anintegrated transformer is designed. The product designed by the proposed method is highly integrated with high power density. Simulation and experimental results are in good agreement, which validate the proposed design method.

loss calculation; thermal analysis; flow field; temperature field; simulation

TM422

A

1003-4862（2017）01-0001-03

2016-08-15

國(guó)家自然科學(xué)基金項(xiàng)目(51490681)，科技部973項(xiàng)目(2015CB251004)

艾勝(1985-)，男，助理研究員。研究方向：大容量電力電子變換技術(shù)。Email:438073212@qq.com