李春紅，韋海燕

基于AVL FIRE的柴油機(jī)試驗(yàn)臺(tái)架排氣系統(tǒng)內(nèi)部流場(chǎng)的數(shù)值分析

李春紅，韋海燕

（廣西大學(xué)機(jī)械工程學(xué)院，廣西南寧，530004）

針對(duì)小型柴油機(jī)試驗(yàn)臺(tái)架排氣管接頭拆裝麻煩、流通特性不好、影響測(cè)量準(zhǔn)確度等的問(wèn)題，提出采用滑板式排氣管接頭代替原裝的排氣管接頭，建立了GD190柴油機(jī)試驗(yàn)臺(tái)架排氣系統(tǒng)的計(jì)算流體動(dòng)力學(xué)（CFD）模型，應(yīng)用AVL FIRE軟件進(jìn)行仿真分析和對(duì)比試驗(yàn)，數(shù)值模擬結(jié)果表明，滑板式排氣管接頭具有良好的流通特性和較大排氣的質(zhì)量流量，但流場(chǎng)中存在氣體流動(dòng)不順暢，也有明顯的渦流存在，對(duì)其結(jié)構(gòu)尺寸進(jìn)一步優(yōu)化，保證試驗(yàn)臺(tái)架測(cè)試的準(zhǔn)確度。

AVL FIRE；排氣系統(tǒng)；流場(chǎng)；數(shù)值模擬

通過(guò)發(fā)動(dòng)機(jī)臺(tái)架試驗(yàn)可以檢查出廠產(chǎn)品是否達(dá)到設(shè)計(jì)所要求的動(dòng)力性能、經(jīng)濟(jì)性能以及可靠性指標(biāo)[1]。隨著發(fā)動(dòng)機(jī)行業(yè)的發(fā)展，當(dāng)前幾乎所有的發(fā)動(dòng)機(jī)生產(chǎn)廠家都同時(shí)生產(chǎn)多種機(jī)型，而每一臺(tái)發(fā)動(dòng)機(jī)出廠前都要進(jìn)行臺(tái)架試驗(yàn)，因此小型發(fā)動(dòng)機(jī)廠臺(tái)架試驗(yàn)室都具有多個(gè)試驗(yàn)臺(tái)架，而且對(duì)試驗(yàn)臺(tái)架的適用性要求越來(lái)越高，同時(shí)還需保證試驗(yàn)的準(zhǔn)確度和精度，不影響發(fā)動(dòng)機(jī)的性能。

GD190柴油機(jī)是小功率農(nóng)用柴油機(jī)，在進(jìn)行臺(tái)架試驗(yàn)時(shí)，存在排氣管接頭的拆裝比較麻煩、流通特性不好等問(wèn)題[2]。為了保證試驗(yàn)的準(zhǔn)確度和精度，提高試驗(yàn)臺(tái)架使用的靈活性，對(duì)企業(yè)的試驗(yàn)臺(tái)架進(jìn)行了優(yōu)化設(shè)計(jì)。本文提出了一種滑板式的排氣管接頭，對(duì)試驗(yàn)臺(tái)架排氣系統(tǒng)內(nèi)部流場(chǎng)進(jìn)行三維仿真分析，探討排氣管接頭的結(jié)構(gòu)對(duì)排氣系統(tǒng)流通特性的影響，并與原裝的排氣管接頭進(jìn)行試驗(yàn)對(duì)比，解決試驗(yàn)臺(tái)架排氣管接頭結(jié)構(gòu)不合理，影響發(fā)動(dòng)機(jī)性能的問(wèn)題。

1 原裝臺(tái)架和標(biāo)準(zhǔn)臺(tái)架的試驗(yàn)對(duì)比

1.1 試驗(yàn)用發(fā)動(dòng)機(jī)的簡(jiǎn)單介紹

本文采用的GD190柴油機(jī)，GD190柴油機(jī)是采用四沖程、水冷、直噴式小功率農(nóng)用柴油機(jī)，其設(shè)計(jì)的主要參數(shù)表1所示。

表1 GD190柴油機(jī)的設(shè)計(jì)主要參數(shù)

1.2 兩種試驗(yàn)臺(tái)架的簡(jiǎn)單介紹

進(jìn)行小型發(fā)動(dòng)機(jī)臺(tái)架試驗(yàn)時(shí)，常需要將發(fā)動(dòng)機(jī)氣缸蓋上的排氣道出口與試驗(yàn)臺(tái)架上的排氣管接頭對(duì)接，以便將廢氣排入地下煙道。測(cè)功機(jī)的排氣管座是固定在測(cè)功機(jī)試驗(yàn)臺(tái)上的，而不同型號(hào)發(fā)動(dòng)機(jī)從曲軸中心到氣缸蓋上的排氣孔中心距離不一樣。原裝的試驗(yàn)臺(tái)架不適用于GD190柴油機(jī)，需要重新設(shè)計(jì)排氣管接頭，并且每次要進(jìn)行GD190柴油機(jī)試驗(yàn)時(shí)，需要更換與該發(fā)動(dòng)機(jī)型號(hào)對(duì)應(yīng)的排氣管接頭，拆裝也比較繁瑣。

從試驗(yàn)臺(tái)架的適用性出發(fā)，對(duì)原排氣管接頭進(jìn)行了改裝，并進(jìn)行臺(tái)架試驗(yàn)，原排氣管接頭和原結(jié)構(gòu)改裝排氣管接頭的幾何模型如圖1所示。為了確保試驗(yàn)臺(tái)架測(cè)試的準(zhǔn)確度，將GD190柴油機(jī)與在標(biāo)準(zhǔn)試驗(yàn)臺(tái)架上測(cè)試得到的性能參數(shù)進(jìn)行對(duì)比。標(biāo)準(zhǔn)試驗(yàn)臺(tái)架已經(jīng)經(jīng)過(guò)標(biāo)定，其排氣管是一根直徑與排氣道相同的彎管。

圖1 排氣管接頭的幾何模型

1.3 試驗(yàn)對(duì)比

分別在標(biāo)準(zhǔn)臺(tái)架和安裝原結(jié)構(gòu)改裝排氣管接頭的臺(tái)架上，對(duì)柴油機(jī)進(jìn)行額定工況的臺(tái)架試驗(yàn)，并將排氣背壓和發(fā)動(dòng)機(jī)的部分性能指標(biāo)的試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行對(duì)比。

（1）排氣背壓的對(duì)比

排氣背壓對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)的經(jīng)濟(jì)性和動(dòng)力性有著重要的影響，合理的排氣背壓對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)的性能至關(guān)重要。排氣背壓過(guò)大，會(huì)導(dǎo)致充氣損失增加，從而使得發(fā)動(dòng)機(jī)燃燒效率下降，燃油經(jīng)濟(jì)性惡化，功率輸出降低；排氣背壓過(guò)小會(huì)使得排氣系統(tǒng)開(kāi)發(fā)成本增大[3]。

試驗(yàn)標(biāo)準(zhǔn)[4]中規(guī)定，排氣背壓值是指在距離排道出口75 mm處的排氣背壓值，但鑒于排氣管接頭的入口的中心的偏置，形成了一段截面積較小的通道，會(huì)使得接頭入口壓力升高，則又測(cè)量了距離排氣道出口10 mm處排氣背壓值。兩種試驗(yàn)臺(tái)架的兩個(gè)位置的排氣背壓值的測(cè)量結(jié)果如表2所示。

表2 標(biāo)準(zhǔn)臺(tái)架和原裝臺(tái)架的排氣背壓值

試驗(yàn)標(biāo)準(zhǔn)[4]中規(guī)定，排氣背壓應(yīng)當(dāng)按制造廠的規(guī)定或低于6.7 kPa.從表3可以看出，標(biāo)準(zhǔn)臺(tái)架的排氣背壓值都屬于合理范圍內(nèi)，而原裝臺(tái)架的75 mm處的排氣背壓值雖然處于合理范圍，但10 mm處的排氣背壓值過(guò)大，遠(yuǎn)遠(yuǎn)超過(guò)了規(guī)定的數(shù)值6.7 kPa.

（2）發(fā)動(dòng)機(jī)性能指標(biāo)的對(duì)比

標(biāo)準(zhǔn)臺(tái)架和原裝臺(tái)架的性能指標(biāo)值如表3所示。

表3 標(biāo)準(zhǔn)臺(tái)架和原裝臺(tái)架的性能指標(biāo)值

GD190柴油機(jī)在額定工況下的額定功率是7 kW，燃油消耗量應(yīng)該小于等于260 g/kW·h.從表3中可知，標(biāo)準(zhǔn)臺(tái)架的測(cè)量出的性能指標(biāo)測(cè)量值接近設(shè)定值，在合理范圍內(nèi)；但是使用原裝的發(fā)動(dòng)機(jī)臺(tái)架時(shí)，發(fā)動(dòng)機(jī)的有效功率和有效扭矩明顯偏低，燃油消耗率明顯超出了額定值，且在試驗(yàn)過(guò)程中，排氣管出現(xiàn)發(fā)紅的現(xiàn)象。

經(jīng)過(guò)以上的對(duì)比可知，原裝試驗(yàn)臺(tái)架進(jìn)行不同型號(hào)的發(fā)動(dòng)機(jī)試驗(yàn)，排氣管接頭的拆裝較為麻煩，靈活性較低；即使經(jīng)過(guò)改進(jìn)，臺(tái)架適用性提高，但試驗(yàn)數(shù)據(jù)表明臺(tái)架測(cè)量準(zhǔn)確度低，有必要對(duì)臺(tái)架的排氣系統(tǒng)內(nèi)部結(jié)構(gòu)進(jìn)行研究分析，找出影響發(fā)動(dòng)機(jī)性能的原因，并對(duì)其結(jié)構(gòu)進(jìn)行優(yōu)化。

2 對(duì)應(yīng)于改裝接頭的臺(tái)架排氣系統(tǒng)的三維數(shù)值模擬

2.1 試驗(yàn)臺(tái)架排氣系統(tǒng)的簡(jiǎn)單介紹

試驗(yàn)臺(tái)架的排氣系統(tǒng)主要包括：排氣管接頭、排氣管座和排氣總管。其排氣路徑圖2所示，試驗(yàn)臺(tái)架排氣系統(tǒng)的幾何模型如圖3所示。

圖2 原裝臺(tái)架排氣系統(tǒng)的排氣路徑

以上是GD190柴油機(jī)試驗(yàn)臺(tái)架排氣系統(tǒng)，其中排氣管接頭已經(jīng)過(guò)改裝，在不改變?cè)囼?yàn)臺(tái)架排氣管布置的基礎(chǔ)上，采用偏置排氣入口以對(duì)接GD190柴油機(jī)的排氣道出口。但此由于排氣管接頭入口的直徑固定，只適用于GD190型柴油機(jī)，不適用于GD16、GD170和GD180等其他機(jī)型。

2.2 網(wǎng)格劃分

使用UG軟件構(gòu)建出兩種排氣系統(tǒng)的幾何模型，并運(yùn)用fire自帶的FIRE FAME Hexa模塊進(jìn)行網(wǎng)格劃分，最終生成的排氣系統(tǒng)計(jì)算網(wǎng)格如圖4所示。

圖4 對(duì)應(yīng)于改裝接頭的臺(tái)架排氣系統(tǒng)的計(jì)算網(wǎng)格

2.3 邊界條件的設(shè)定

在三維穩(wěn)態(tài)流動(dòng)計(jì)算中，主要涉及的邊界條件包括進(jìn)出口邊界條件和壁面溫度，為了對(duì)比分析二種排氣管接頭對(duì)排氣系統(tǒng)流通性能的影響，對(duì)試驗(yàn)臺(tái)架二種排氣系統(tǒng)都設(shè)置了相同的邊界條件：進(jìn)口邊界條件：采用總壓力入口條件，為101 325 Pa；出口邊界條件：采用靜壓力出口條件，為97 895 Pa；壁面采用無(wú)滑移邊界條件，壁面溫度設(shè)為300 K.

2.4 計(jì)算結(jié)果及分析

2.4.1 三維空間流線分析

如圖5所示，排氣系統(tǒng)中的排氣總管內(nèi)的流線較為順暢，排氣管座內(nèi)流線扭曲的十分厲害，在靠近排氣總管的一端存在有較明顯的渦流。由于排氣管接頭入口的偏置，使得排氣管座彎管處存在較明顯的回流現(xiàn)象，在上排氣管的彎管連接處和下排氣管的入口出由多個(gè)區(qū)域形成了渦流。在這些形成渦流的區(qū)域內(nèi)，不同流速的流體相互碰撞和摩擦?xí)斐勺枇p失和能量損失，對(duì)排氣流通性造成一定程度的影響。

（續(xù)下圖）

（續(xù)上圖）

圖5 對(duì)應(yīng)于改裝接頭的臺(tái)架排氣系統(tǒng)的計(jì)算網(wǎng)格

2.4.2 速度場(chǎng)分析

如圖6所示，從圖中來(lái)看，排氣總管速度分布十分均勻，排氣管座內(nèi)的速度分布并不均勻。流體由排氣道流入接頭，排氣管接頭直接連接排氣道和排氣管座，由于入口的偏置和流通截面積的突變，在入口處形成了高速區(qū)和低速區(qū)。流體以較大速度從一側(cè)流入排氣管座，排氣管座的前半部分中的兩側(cè)流體的流速相差加大，在排氣管座的彎曲處，由于管道彎曲部分流體由于碰撞壁，在排氣管座內(nèi)形成了較為明顯的回流，并在彎管的兩側(cè)形成了小尺寸的渦流，這大大影響了排氣系統(tǒng)的流通性。

圖6 對(duì)應(yīng)于改裝接頭的臺(tái)架排氣系統(tǒng)的速度矢量圖

2.4.3 壓力場(chǎng)分析

由圖7可以看出，由于入口的偏置，在排氣管接頭入口的一側(cè)和排氣管座入口的一側(cè)都形成了明顯的高壓區(qū)和低壓區(qū)。排氣管接頭入口處的壓力梯度約為4 709 Pa；排氣管座入口處的壓力梯度約為3 612 Pa，在這兩個(gè)區(qū)域產(chǎn)生了較大的壓力損失，對(duì)流動(dòng)產(chǎn)生較大阻力。此外，在彎管連接處形成了面積較大的高壓區(qū)，其最大壓力約為100 099 Pa，這些高壓區(qū)的都會(huì)對(duì)流體的流動(dòng)產(chǎn)生阻力，對(duì)排氣系統(tǒng)的流通性能產(chǎn)生一定的影響。

圖7 對(duì)應(yīng)于改裝接頭的臺(tái)架排氣系統(tǒng)的壓力分布云圖

3 排氣管接頭的優(yōu)化

綜合上述排氣系統(tǒng)內(nèi)部的流動(dòng)分析可知，原接頭無(wú)法進(jìn)行試驗(yàn)需要進(jìn)行改裝，改裝后的接頭中有一小段橫截面積較小的過(guò)渡管，使得臺(tái)架中的排氣管接頭處和排氣管座的彎管處的流動(dòng)非常不順暢，需要對(duì)排氣管接頭的幾何結(jié)構(gòu)進(jìn)行進(jìn)一步優(yōu)化。

3.1 優(yōu)化后排氣管接頭的簡(jiǎn)單介紹

通過(guò)改變接頭的形狀來(lái)改善入口處的流動(dòng)，還通過(guò)調(diào)整滑板來(lái)調(diào)整入口的位置，提高了臺(tái)架的靈活性。優(yōu)化后的滑板式排氣管接頭的幾何模型如圖8所示。

圖8 滑板式排氣管接頭幾何模型圖

3.2 優(yōu)化后試驗(yàn)臺(tái)架排氣系統(tǒng)的三維數(shù)值模擬

3.2.1 網(wǎng)格劃分

優(yōu)化后的試驗(yàn)臺(tái)架排氣系統(tǒng)中只改變排氣管接頭的幾何結(jié)構(gòu)，入口的偏置位移以及排氣管座與排氣總管的結(jié)構(gòu)都不變，采用相同的方法對(duì)優(yōu)化后試驗(yàn)臺(tái)架排氣系統(tǒng)的幾何模型進(jìn)行網(wǎng)格劃分，其計(jì)算網(wǎng)格如圖9所示。

圖9 滑板式排氣管接頭排氣系統(tǒng)計(jì)算網(wǎng)格

3.2.2 計(jì)算結(jié)果及分析

（1）三維空間流線分析

從圖10中的左視圖和右視圖可以看出，滑板式排氣管接頭采用矩形內(nèi)腔之后，由接頭進(jìn)入排氣管座的流線，順暢了許多，排氣管座前管內(nèi)已經(jīng)不存在回流的現(xiàn)象，在入口處也沒(méi)有形成渦流。但從俯視局部放大圖可以看出，排氣管座的下排氣管的流線扭曲的很厲害，靠近地排氣總管入口的區(qū)域形成了尺寸較大的渦流，流動(dòng)十分不順暢，會(huì)對(duì)排氣系統(tǒng)的流通性產(chǎn)生影響。

圖10 滑板式排氣管接頭排氣系統(tǒng)三維空間流線圖

（2）速度場(chǎng)分析

從的速度矢量圖11可以看出，流體進(jìn)入排氣管接頭的矩形腔體后，流速分布較為均勻。雖然一部分流體由于入口的偏置，在進(jìn)入接頭后碰撞矩形腔體的壁面形成了回流，但大部分的流體由接頭進(jìn)入排氣管座時(shí)都較為順暢，沒(méi)有存在明顯的渦流。但流體進(jìn)入排氣管座后，有較大一部分流體在彎管處由于碰撞壁面沿著壁面往回流，這對(duì)系統(tǒng)的排氣流通性產(chǎn)生了一定程度的影響。

圖11 滑板式排氣管接頭排氣系統(tǒng)速度矢量圖

（3）壓力場(chǎng)分析

由圖12可以看出，滑板式排氣管接頭的矩形空腔內(nèi)的壓力分布較為均勻，入口處已經(jīng)沒(méi)有了明顯的高壓區(qū)和低壓區(qū)，這有利于提升整個(gè)排氣系統(tǒng)的排氣流通性。但在排氣管座入口的一側(cè)，由于排氣管接頭入口的偏置，形成了小面積的高壓區(qū)和低壓區(qū)，壓力梯度約為3 273 Pa，與原改裝接頭相比壓力梯度下降了1 436 Pa，大大減小了壓力損失。

圖12 滑板式排氣管接頭排氣系統(tǒng)壓力分布云圖

3.3 與標(biāo)準(zhǔn)臺(tái)架試驗(yàn)對(duì)比

3.3.1 排氣背壓對(duì)比

由表4可以看出，試驗(yàn)臺(tái)架安裝滑板式排氣管接頭后的排氣背壓值在合理范圍內(nèi)，比標(biāo)準(zhǔn)臺(tái)架測(cè)得的排氣背壓值略大。

表4 標(biāo)準(zhǔn)臺(tái)架和采用滑板式排氣管接頭的試驗(yàn)臺(tái)架的排氣背壓值

3.3.2 發(fā)動(dòng)機(jī)性能對(duì)比

由表5可以看出，采用滑板式排氣管接頭的試驗(yàn)臺(tái)架測(cè)量出發(fā)動(dòng)機(jī)的功率與扭矩都大于標(biāo)準(zhǔn)臺(tái)架的測(cè)量值，雖然有效燃油消耗率大于標(biāo)準(zhǔn)臺(tái)架的測(cè)量值，但仍處于發(fā)動(dòng)機(jī)的規(guī)定范圍內(nèi)。由次可以看出，使用滑板式排氣管接頭的臺(tái)架進(jìn)行發(fā)動(dòng)機(jī)試驗(yàn)，對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)的動(dòng)力性和經(jīng)濟(jì)性影響更小，臺(tái)架的測(cè)量準(zhǔn)確度度更高。

表5 標(biāo)準(zhǔn)臺(tái)架和滑板式排氣管接頭的試驗(yàn)臺(tái)架的性能指標(biāo)值

4 結(jié)束語(yǔ)

為了保證發(fā)動(dòng)機(jī)性能試驗(yàn)的準(zhǔn)確度，要確保試驗(yàn)臺(tái)架排氣背壓在要求的范圍內(nèi)，而流通性對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)性能的影響不容忽視，綜合上述的研究得出以下結(jié)論：

（1）對(duì)原裝排氣管接頭入口采用偏置結(jié)構(gòu)，會(huì)在偏置的入口處形成明顯的高壓區(qū)和低壓區(qū)，造成較大的壓力損失，對(duì)整個(gè)試驗(yàn)臺(tái)架的排氣系統(tǒng)的排氣流通性能造成了一定程度的影響，從而對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)的性能產(chǎn)生了影響，并降低了整個(gè)試驗(yàn)臺(tái)架的測(cè)量準(zhǔn)確度。

（2）改變排氣管接頭的幾何形狀，增大接頭的空腔，將原排氣管接頭換成滑板式排氣管接頭，不僅可以提高試驗(yàn)臺(tái)架排氣系統(tǒng)的排氣流通性，降低其對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)動(dòng)力性和經(jīng)濟(jì)性的影響，從而提高試驗(yàn)臺(tái)架的測(cè)量準(zhǔn)確度，還可以通過(guò)移動(dòng)滑板來(lái)調(diào)整排氣入口的位置，適用不同型號(hào)的發(fā)動(dòng)機(jī)，大大提高了試驗(yàn)臺(tái)架的靈活性，避免了拆裝接頭的麻煩。

（3）滑板式接頭雖然改善了排氣的系統(tǒng)的流通性和發(fā)動(dòng)機(jī)的性能，但在排氣管座的彎管連接處和下排氣管內(nèi)的部分區(qū)域仍有渦流，這些渦流會(huì)對(duì)排氣的流通性能產(chǎn)生一定的影響，需要的對(duì)排氣管座的彎管連接處的結(jié)構(gòu)進(jìn)行進(jìn)一步的優(yōu)化。

[1]朱世一.小型發(fā)動(dòng)機(jī)臺(tái)架試驗(yàn)測(cè)控系統(tǒng)的研制[D].南京：南京理工大學(xué)，2013.

[2]陸海涵，韋海燕，雷杰超，等.基于穩(wěn)態(tài)流通特性的螺旋進(jìn)氣道結(jié)構(gòu)參數(shù)靈敏度分析[J].裝備制造技術(shù)，2014（10）：15-18.

[3]馬少康，梁濤，蘇艷君，等.排氣背壓對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)性能影響的研究[J].小型內(nèi)燃機(jī)與車輛技術(shù)，2015，44（2）：12-15.

[4]國(guó)家機(jī)械工業(yè)局.JB/T 21127-1999中小功率柴油機(jī)產(chǎn)品可靠性考核[S].北京：國(guó)家機(jī)械工業(yè)局，1999.

Numerical Simulation of the Flow Field in the Exhaust System of Diesel Engine Test Bench Based on AVL FIRE

LI Chun-hong，WEI Hai-yan
（School of Mechanical Engineering，Guangxi University，Nanning Guangxi 5300007，China）

A computational fluid dynamic（CFD）model of the GD190 diesel engine was constructed for the heavy exhaust back pressure and the exhaust pipe redness of the small diesel engine test bench.Using the software of AVL FIRE to respectively analysis the flow characteristics inside the exhaust system connected by three kinds of exhaust pipe joint.Using flow characteristics and flow mass in the outlet to measure the quality of exhaust system. Numerical simulation results show that the sign of the ball joint is best，but the gas flow in the flow field is not smooth for that there are marked roll currents.It is necessary to optimize the structure size to ensure the measurement accuracy of the test bench.

AVL FIRE；exhaust system；flow field；numerical simulation

TK421.3

A

1672-545X（2017）07-0141-05

2017-04-02

李春紅（1992-），女，瑤族，廣西平南人，主要研究方向?yàn)椋簝?nèi)燃機(jī)節(jié)能與排放控制。