＊張 瑋

（貴州東華工程股份有限公司 貴州 550002）

鈦-鋼復(fù)合板塔式反應(yīng)器及其填料支撐的設(shè)計(jì)

＊張 瑋

（貴州東華工程股份有限公司 貴州 550002）

鈦-鋼復(fù)合板塔式反應(yīng)器主要使用在醋酸等具有腐蝕的介質(zhì)環(huán)境中，本文闡述了其設(shè)計(jì)方法，并在文中詳細(xì)列出了內(nèi)部特殊填料支撐的設(shè)計(jì)過(guò)程，可以作為用鈦-鋼爆炸復(fù)合板、工業(yè)純鈦來(lái)設(shè)計(jì)非標(biāo)設(shè)備及設(shè)備內(nèi)部填料支撐的參考。

鈦-鋼塔器； 填料支撐；設(shè)計(jì)

1.前言

由于工業(yè)純鈦擁有著密度低、比強(qiáng)度高、優(yōu)良的耐蝕性能等優(yōu)點(diǎn)，使得其在石油、電力、冶金、化工等行業(yè)中廣泛使用。雖然鈦制設(shè)備的價(jià)格相比常用材料價(jià)格高，但是其使用壽命長(zhǎng)，后期維修費(fèi)用低，有利于環(huán)保。鈦材在多數(shù)有機(jī)酸環(huán)境中擁有較高的穩(wěn)定性，是在介質(zhì)含有有機(jī)酸的反應(yīng)器和換熱器的首選材料。而另外一方面也因?yàn)槠鋬r(jià)格高，與鋼材焊接性能差的特點(diǎn)，在設(shè)計(jì)鈦材設(shè)備時(shí)得充分的考慮用材的經(jīng)濟(jì)性和結(jié)構(gòu)的合理性。下面以一臺(tái)使用在含醋酸介質(zhì)中的塔式反應(yīng)器為例，對(duì)其設(shè)計(jì)進(jìn)行闡述。

2.設(shè)計(jì)參數(shù)與選材

(1)設(shè)計(jì)參數(shù)

該反應(yīng)器為塔器結(jié)構(gòu)，工作壓力1.5～2.4Mpa，設(shè)計(jì)壓力2.6Mpa，工作溫度70～100℃，設(shè)計(jì)溫度130℃，介質(zhì)為醋酸、碳四、酯類。內(nèi)部有兩段填料，每段填料高4500mm，由上下各150mm高的瓷球和4200mm高的催化劑填料構(gòu)成，見(jiàn)圖1。

圖1

(2)選材

醋酸是一種用途廣泛的有機(jī)酸，其腐蝕性也較強(qiáng)，幾種材料在110℃時(shí)的腐蝕速率對(duì)比見(jiàn)表1：

從上表可以看出，工業(yè)純鈦對(duì)于醋酸的耐蝕能力明顯優(yōu)于奧氏體不銹鋼與脫氧銅，原因是在該使用環(huán)境中，鈦材表面會(huì)形成一層彩色的鈍化膜，從而有效的降低了腐蝕。

對(duì)于該塔式反應(yīng)器來(lái)說(shuō)，使用鈦材能有效地提高設(shè)備使用壽命，降低泄露風(fēng)險(xiǎn)，減少后期維護(hù)等。但是如果整個(gè)設(shè)備都使用工業(yè)純鈦TA2來(lái)制造，其制造成本將會(huì)很高。所以最經(jīng)濟(jì)和有效的方法就是選用TA2+Q345R的復(fù)合板來(lái)制造殼體，使用TA2來(lái)制造其支撐內(nèi)件，這樣既滿足了耐蝕的要求，又避免了鈦材的浪費(fèi)。而設(shè)備下部不與介質(zhì)接觸的裙座則可選擇Q345R。

3.結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)與強(qiáng)度計(jì)算

⑴結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)

該反應(yīng)器是塔器結(jié)構(gòu)形式，裙座采用圓筒型裙座，裙座高度2000mm；直筒段高度13050 mm，筒體上根據(jù)填料的分布共設(shè)置三個(gè)人孔與兩個(gè)卸料孔；封頭上方設(shè)置SP型吊耳；由于該塔處于框架內(nèi)部，并設(shè)有專用的平臺(tái)裝卸催化劑填料，所以沒(méi)有設(shè)置塔頂?shù)踔?/p>

此設(shè)備的關(guān)鍵點(diǎn)在于催化劑填料支撐的設(shè)計(jì)，由于鈦鋼爆炸復(fù)合板有可能存在未結(jié)合區(qū)，以B2級(jí)爆炸復(fù)合板為例，單個(gè)未結(jié)合指示長(zhǎng)度允許≤50mm,單個(gè)未結(jié)合區(qū)面積允許≤20cm2，未結(jié)合率允許≤2%。如果直接將支持填料的H型支撐梁直接焊接在筒體的爆炸復(fù)合板覆層上，將會(huì)產(chǎn)生拉裂未結(jié)合區(qū)的風(fēng)險(xiǎn)，造成設(shè)備腐蝕泄露失效。就算對(duì)未結(jié)合區(qū)進(jìn)行焊補(bǔ)而達(dá)到未結(jié)合率為0的B1級(jí)爆炸復(fù)合板的板材，由于基材Q345R與TA2的可焊性非常差，如果此區(qū)域受力，同樣會(huì)導(dǎo)致拉裂焊補(bǔ)區(qū)域的風(fēng)險(xiǎn)，造成設(shè)備腐蝕泄露失效。

為了避免出現(xiàn)上述風(fēng)險(xiǎn)，并且保持使用比純鈦板更經(jīng)濟(jì)的鈦-鋼爆炸復(fù)合板方案的前提下，可采用圖2的支撐結(jié)構(gòu)，Z1～Z4分別為四個(gè)支撐管口，其管口及法蘭為襯鈦結(jié)構(gòu)，法蘭蓋為鈦鍛件。每個(gè)支撐管口從法蘭蓋上用TA2鋼板焊接一個(gè)截面為H型的懸臂支撐梁，相對(duì)的兩個(gè)懸臂支撐梁上又通過(guò)貫穿懸臂梁的螺栓來(lái)連接支撐主梁，截面結(jié)構(gòu)見(jiàn)圖3。這種結(jié)構(gòu)相比其他結(jié)構(gòu)完全避免了爆炸復(fù)合板覆層因?yàn)槭芴盍现亓Φ淖饔脼閷?dǎo)致覆層與基層剝離、拉裂的風(fēng)險(xiǎn)。

圖2

圖3

(2)強(qiáng)度計(jì)算

①3對(duì)于塔體裙座、封頭、筒體、接管開(kāi)孔補(bǔ)強(qiáng)的部分，采用設(shè)備強(qiáng)度計(jì)算軟件SW6中塔式容器進(jìn)行計(jì)算，采用Q345R的裙座腐蝕裕量取2mm,采用TA2+Q345R的復(fù)合板部分腐蝕裕量取0，在計(jì)算時(shí)忽略覆層對(duì)基層材料的加強(qiáng)作用，計(jì)算壁厚為基層材料壁厚。由于此塔開(kāi)孔較多，在計(jì)算開(kāi)孔補(bǔ)強(qiáng)的時(shí)候，應(yīng)注意對(duì)兩孔開(kāi)孔中心間距小于兩孔直徑之和接管進(jìn)行聯(lián)合補(bǔ)強(qiáng)計(jì)算。

②利用設(shè)備強(qiáng)度計(jì)算軟件并不能對(duì)填料支撐進(jìn)行計(jì)算，此部分要運(yùn)用到材料力學(xué)的理論來(lái)進(jìn)行計(jì)算。以下該設(shè)備中下層填料支撐的計(jì)算為例：

主梁部分考慮為單根梁上的均布線性載荷的兩端鉸支結(jié)構(gòu)進(jìn)行計(jì)算：

已知條件為：設(shè)備半徑R=1000mm，介質(zhì)密度ρL=796Kg/m3，催化劑持液量ф=30%，填料堆積密度ρP=953.3Kg/m3（含催化劑和瓷球），填料層高H=4500mm，梁長(zhǎng)度L1=1980mm，間距T=680，H型梁250×140×10，抗彎模數(shù)W梁=403860mm3，慣性矩I梁=50482500mm4，填料壓降P2=0.05Mpa，TA2許用應(yīng)力[σ]t=110MPa，彈性模量E=105200Mpa。

填料產(chǎn)生的壓力F1=π×R2×H×ρp×g=132230N

填料持液量產(chǎn)生的壓力

F2=ф×π×R2×H×ρL×g=33118 N

填料及填料持液量產(chǎn)生的壓強(qiáng)P 1=(F 1+F 2)/ (π×R2)=0.0526 MPa

作用在梁上的均布載荷q=[(P1+P2)×L1×T]/L1=69.8N/mm

梁上最大彎矩Mmax(q×L12)/8=34200533 N.mm

強(qiáng)度校核：

梁上的最大應(yīng)力σmax=Mmax/W梁=84.7 MPa

σmax≤[σ]t，滿足強(qiáng)度要求；

剛度校核：

fmax=(5×q×L14)/(384×E×I)=2.63 mm

[f]=L1/500=3.96mm

?max≤[?]，滿足剛度要求；

連接在支撐管口上的支撐懸臂梁計(jì)算：

此部分考慮為一端固支的懸臂梁受集中載荷結(jié)構(gòu)進(jìn)行計(jì)算：

已知條件為：支座個(gè)數(shù)n=4，懸臂梁長(zhǎng)度

L2=600mm，H型梁250×250×10，抗彎模數(shù)

W懸梁=738560 mm3，慣性矩I懸梁=92320000 mm4。

懸臂梁上豎向集中載荷FV=（F1+F2+F壓降）n=80607 N

懸臂梁上最大彎矩Mmax=FV.L2 =48364200

強(qiáng)度校核：

懸臂梁上的最大應(yīng)力σmax=Mmax/W懸梁=65.48 MPa

σmax≤[σ]t，滿足強(qiáng)度要求；

剛度校核：

fmax=（FV×L23）/（3×E×I）=0.59mm

[f]=L2/500=1.2mm

?max≤[?]，滿足剛度要求；

懸臂梁與支持管口法蘭蓋焊縫強(qiáng)度校核：

已知條件為：角焊縫系數(shù)фa=0.7，角焊縫截面高度α=7mm，焊縫長(zhǎng)度L3=500（保守考慮只計(jì)算橫向焊縫）,焊縫許用應(yīng)力[τ]t=0.6×[σ]t=66 MPa。

焊縫剪切應(yīng)力τ=FV/(α×L3×фa)=32.9 MPa

τ≤[τ]t，滿足強(qiáng)度要求。

4.制造、檢驗(yàn)與驗(yàn)收要求

鈦板和鈦管應(yīng)退火狀態(tài)供貨, 鈦-鋼復(fù)合板應(yīng)以消除應(yīng)力退火狀態(tài)(M)供貨。鈦-鋼復(fù)合板焊接接頭型式應(yīng)按GB/T 13149-2009《鈦及鈦合金復(fù)合鋼板焊接技術(shù)要求》的規(guī)定，所有焊接接頭為連續(xù)的全焊透。所有接管及鈦-鋼復(fù)合板縱環(huán)焊縫處按JB/T4745-2002設(shè)置檢漏嘴。鈦-鋼復(fù)合板對(duì)接接頭的墊板或蓋板的后面基層應(yīng)設(shè)有檢漏孔，檢漏孔不得覆蓋保溫層。在設(shè)備制造過(guò)程中對(duì)鈦材鐵離子污染的預(yù)防和檢查應(yīng)貫穿于整個(gè)設(shè)備的制造過(guò)程，制造廠應(yīng)嚴(yán)格控制，制定相應(yīng)的檢查防治措施。

5.結(jié)語(yǔ)

現(xiàn)如今由于鈦材的各種優(yōu)良特性受到越來(lái)越多的關(guān)注，但是由于鈦材與其他金屬之間的焊接性能比較差，相比普通鋼材價(jià)格貴等，在設(shè)計(jì)時(shí)使用鈦材或者鈦復(fù)合板就需要考慮這些問(wèn)題。隨著鈦材冶煉及加工技術(shù)的不斷提高，未來(lái)鈦及鈦合金的使用將遍及各個(gè)技術(shù)領(lǐng)域，新的使用條件與制造的結(jié)構(gòu)形式值得我們不斷地去探索。

[1]NB/T47041,塔式容器[S]．北京:新華出版社，2014．

[2]NB/T4745，鈦制焊接容器[S]．昆明:云南科技出版社,2002．

[3]余存燁．鈦在醋酸環(huán)境中的應(yīng)用分析[J]．中國(guó)材料進(jìn)展,2004, 23(3):36-37．

(責(zé)任編輯 責(zé)聰)

Design of Ti-steel Composites Plate Tower Reactor and Its Packing Support

Zhang wei
（Guizhou East China Engineering Co.,LTD，Guizhou, 550002）

Ti-steel composites plate tower reactor used in many acetic acid and other corrosive media environment, this thesis describes its design methods, and in the thesis show the detail calculation of the internal special packing support, it can be used as a ti-steel explosion composite plate, industrial pure titanium to design equipment and internal packing support.

Ti-steel Tower；packing support；design

T

A

張瑋（1985～），男，貴州東華工程股份有限公司；研究方向：化工機(jī)械；