劉 國 棟

(中鋼設(shè)備有限公司，北京 100080)

e>1/6L獨(dú)立基礎(chǔ)底板彎矩計(jì)算的探討

劉 國 棟

(中鋼設(shè)備有限公司，北京 100080)

探討了GB 50007—2011建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范中基礎(chǔ)底板彎矩計(jì)算公式的由來，介紹了歐美規(guī)范在計(jì)算底板彎矩時(shí)與中國規(guī)范的不同之處，基于歐美規(guī)范的計(jì)算規(guī)則，推導(dǎo)了當(dāng)偏心距大于1/6基礎(chǔ)寬度時(shí)基礎(chǔ)底板彎矩的計(jì)算方法。最后，提出了幾點(diǎn)計(jì)算基礎(chǔ)底板彎矩需要注意的問題。

獨(dú)立基礎(chǔ)，基礎(chǔ)底板,偏心距e,地基反力

1 問題的提出

基礎(chǔ)作為上部結(jié)構(gòu)向地基傳力的結(jié)構(gòu)構(gòu)件，其安全性對整個(gè)結(jié)構(gòu)的安全有著重要的影響。基礎(chǔ)配筋設(shè)計(jì)是基礎(chǔ)設(shè)計(jì)的一個(gè)重要方面，同時(shí)也是保證基礎(chǔ)安全的一個(gè)重要措施。目前柱下無樁獨(dú)立基礎(chǔ)(以下簡稱“基礎(chǔ)”)底板的配筋計(jì)算，主要依據(jù)GB 50007—2011建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范(以下簡稱“地基規(guī)范”)[1]中第8.2.11條求得的底板彎矩進(jìn)行設(shè)計(jì)。但該條文同時(shí)給出了相應(yīng)的適用條件，即“臺階的寬高比小于或等于2.5且偏心距小于或等于1/6基礎(chǔ)寬度”?！兜鼗?guī)范》關(guān)于該條的“條文說明”指出“本條中的公式(8.2.11-1)和式(8.2.11-2)是以基礎(chǔ)臺階寬高比小于等于2.5，以及基礎(chǔ)底面與地基土之間不出現(xiàn)零應(yīng)力區(qū)(e≤b/6)為條件推導(dǎo)出來的彎矩簡化計(jì)算公式，適用于除巖石以外的地基。其中，基礎(chǔ)臺階寬高比小于等于2.5是基于試驗(yàn)結(jié)果，旨在保證地基反力呈直線分布?！睆摹皸l文說明”中可以看到，如果采用《地基規(guī)范》第8.2.11條計(jì)算基礎(chǔ)底板彎矩進(jìn)而計(jì)算基礎(chǔ)底板配筋，需滿足基礎(chǔ)底面與地基土之間不出現(xiàn)零應(yīng)力區(qū)的要求。但是在實(shí)際的設(shè)計(jì)過程中，出于經(jīng)濟(jì)性的考慮，基底出現(xiàn)一定比例的零應(yīng)力區(qū)是允許的，但此時(shí)已不能滿足《地基規(guī)范》第8.2.11條的適用要求?；状嬖诹銘?yīng)力區(qū)(即e>1/6L)時(shí)，基礎(chǔ)底板彎矩的計(jì)算將是本文接下來要探討的問題。

2 《地基規(guī)范》基礎(chǔ)底板彎矩計(jì)算公式的由來

(1)

于是有：

(2)

同理，可以得到柱邊Ⅱ—Ⅱ截面的彎矩為：

(3)

在單向偏心荷載作用下，當(dāng)e≤1/6L時(shí)，基底反力呈梯形布置，如圖2b)所示，此時(shí)柱邊Ⅰ—Ⅰ截面的彎矩仍可采用式(1)計(jì)算，但由于此時(shí)基底反力并非均布，因此式(1)的展開形式只能采用積分計(jì)算獲得。如圖2a)所示建立積分坐標(biāo)系，則任意點(diǎn)x處的地基反力pkx為：

(4)

其中，pk,max為基底邊緣最大反力；pk為柱邊截面Ⅰ—Ⅰ處的基底反力。

任意點(diǎn)x處圖2a)所示長度ax為：

(5)

則式(1)可以展開為：

(6)

將式(4),式(5)代入式(6)可得：

(7)

(8)

其中，Gk為基礎(chǔ)自重及其上的土自重；A為基礎(chǔ)底面面積。

將式(8)中pk,max,pk,Gk等值替換為相應(yīng)的設(shè)計(jì)值pmax,p,G，則可以得到《地基規(guī)范》中式(8.2.11-1)，即用于Ⅰ—Ⅰ截面底板配筋的彎矩設(shè)計(jì)值。

柱邊Ⅱ—Ⅱ截面的彎矩同樣可以通過積分計(jì)算獲得。建立如圖2a)所示的積分坐標(biāo)系。此時(shí)需注意，過y軸上任意一點(diǎn)平行于x軸直線上的兩點(diǎn)y1,y2處的地基反力py1,py2有：

py1+py2=pk,max+pk,min

(9)

其中，pk,min為基底邊緣最小反力。

點(diǎn)y1,y2間的長度ay有：

(10)

則：

(11)

將式(10)代入式(11)可得：

(12)

(13)

將式(13)中pk,max,pk,min,Gk等值替換為相應(yīng)的設(shè)計(jì)值pmax,pmin,G，則可以得到《地基規(guī)范》中式(8.2.11-2)，即用于Ⅱ—Ⅱ截面底板配筋的彎矩設(shè)計(jì)值。

3 歐美規(guī)范中基礎(chǔ)底板彎矩的計(jì)算

(14)

其余符號含義如圖3所示。

于是有：

(15)

同理，可以得到柱邊Ⅱ—Ⅱ截面的彎矩為：

(16)

在單向偏心荷載作用下，當(dāng)e≤1/6L時(shí)，基底反力呈梯形布置，如圖3b)所示，此時(shí)柱邊Ⅰ—Ⅰ截面的彎矩仍可采用式(14)計(jì)算，雖然基底反力呈梯形布置，但是所需要考慮的面積為矩形abcd，因此無需采用積分計(jì)算的形式即可得到式(14)的展開式。設(shè)柱邊截面Ⅰ—Ⅰ處的基底反力為pk，則可將矩形abcd內(nèi)的基底反力分解成為以pk為值的均布反力和以pk,max-pk為最大值的三角形反力分布，分別計(jì)算兩部分反力在柱邊Ⅰ—Ⅰ截面產(chǎn)生的彎矩并求和，即得到式(15)的展開式如下：

(17)

(18)

將式(18)中pk,max,pk,Gk等值替換為相應(yīng)的設(shè)計(jì)值pmax,p,G，則可以得到用于Ⅰ—Ⅰ截面底板配筋的彎矩設(shè)計(jì)值。

柱邊Ⅱ—Ⅱ截面的彎矩同樣無需采用積分計(jì)算獲得。考慮圖4b)所示矩形aefg面積內(nèi)地基反力對柱邊Ⅱ—Ⅱ截面的彎矩有：

(19)

(20)

將式(20)中pk,max,pk,min,Gk等值替換為相應(yīng)的設(shè)計(jì)值pmax,pmin,G，則可以得到用于Ⅱ—Ⅱ截面底板配筋的彎矩設(shè)計(jì)值。

觀察可以發(fā)現(xiàn)，如將式(8)中的a以l代替，經(jīng)過整理后即可得到式(18)；將式(13)中的h以b代替，經(jīng)過整理后即可得到式(20)。而以l代替a和以b代替h正是體現(xiàn)了以歐美規(guī)范考慮矩形面積代替中國規(guī)范考慮梯形面積的過程，從而也從另一個(gè)側(cè)面證實(shí)了式(18)和式(20)的正確。

4 e>1/6L時(shí)基礎(chǔ)底板彎矩的計(jì)算

基于歐美規(guī)范的基礎(chǔ)底板彎矩計(jì)算公式的推導(dǎo)無需采用積分計(jì)算較為簡潔直接，因?yàn)楸疚膶⒒跉W美規(guī)范探討偏心距大于1/6基礎(chǔ)寬度時(shí)基礎(chǔ)底板彎矩的計(jì)算公式。

當(dāng)e>1/6L時(shí)，基底出現(xiàn)零應(yīng)力區(qū)，地基反力重分布，此時(shí)地基反力的計(jì)算方法由《地基規(guī)范》第5.2.2條第3款給出，地基反力的分布如圖4b)所示。此時(shí)計(jì)算如圖4a)所示柱邊Ⅰ—Ⅰ截面的彎矩時(shí)，只要Ⅰ—Ⅰ截面所處位置不在零應(yīng)力區(qū)范圍內(nèi)，則Ⅰ—Ⅰ截面的地基反力pk>0，式(17)的推導(dǎo)過程仍然成立。這表明在e>1/6L時(shí)，只要Ⅰ—Ⅰ截面所處位置不在零應(yīng)力區(qū)范圍內(nèi)，仍可采用式(17)計(jì)算Ⅰ—Ⅰ截面的彎矩。同樣的結(jié)論也適用于式(8)。

e>1/6L時(shí)，柱邊Ⅱ—Ⅱ截面的彎矩已不能采用式(20)計(jì)算。此時(shí)地基反力只分布在如圖4b)所示3c的長度范圍內(nèi)，這樣地基反力在Ⅱ—Ⅱ截面產(chǎn)生的彎矩為：

(21)

(22)

將式(20)中pk,max,Gk等值替換為相應(yīng)的設(shè)計(jì)值pmax,G，則可以得到用于e>1/6L時(shí)柱邊Ⅱ—Ⅱ截面底板配筋的彎矩設(shè)計(jì)值：

(23)

5 需要注意的問題

1)基于歐美規(guī)范計(jì)算的基礎(chǔ)底板彎矩較基于中國規(guī)范計(jì)算的值保守。但是由于基于歐美規(guī)范計(jì)算時(shí)省去了積分計(jì)算的繁瑣，使得計(jì)算簡單明了，因此本文在推導(dǎo)偏心距大于1/6基礎(chǔ)寬度時(shí)基礎(chǔ)底板彎矩采用了歐美規(guī)范的規(guī)定。

2)在偏心距大于1/6基礎(chǔ)寬度時(shí)，與Ⅰ—Ⅰ截面對應(yīng)的柱邊Ⅲ—Ⅲ剖面，如圖4a)所示，有可能出現(xiàn)基礎(chǔ)自重及其上土自重在Ⅲ—Ⅲ剖面產(chǎn)生的彎矩大于地基反力在Ⅲ—Ⅲ剖面產(chǎn)生的彎矩情況，使得基礎(chǔ)底板上部受拉。對于這種情況，應(yīng)根據(jù)算出的彎矩設(shè)計(jì)值對基礎(chǔ)底板上表面進(jìn)行配筋計(jì)算。

[1]GB50007—2011,建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范[S].

[2] 華南理工大學(xué)，浙江理工大學(xué)，湖南大學(xué).基礎(chǔ)工程[M].北京：中國建筑工業(yè)出版社，2003.

[3]ACI318—2014，Buildingcoderequirementsforstructureconcrete[S].

[4]BS8110—1:1997，Structuraluseofconcrete-Part1:Codeofpracticefordesignandconstruction[S].

Discussion on the bending moment calculation of e greater than 1/6Lindependent foundation plate

Liu Guodong

(ChinaSteelEquipmentLimitedCompany,Beijing100080,China)

This paper discussed the origin of bending moment calculation formula of foundation plate inBuildingFoundationDesignCode(GB50007—2011), introduced the differences of Europe and America Standard and Chinese Standard in foundation plate moment calculation, based on the calculation rules of Europe and America standard, derived the calculation method of foundation plate moment when the eccentricity greater than 1/6 foundation width. Finally, put forward some matters needing attention in foundation plate moment calculation.

independent foundation, foundation plate, eccentricitye, foundation reaction

1009-6825(2017)22-0070-03

2017-05-28

劉國棟(1981- )，男，工程師

TU471.11

A