胡章芳，胡銀平，羅元，辛偉，嚴(yán)鳳莉

(重慶郵電大學(xué)光電工程學(xué)院，重慶400065)

一種新型共邊矩形環(huán)嵌套的分形多頻天線設(shè)計(jì)*

胡章芳*，胡銀平，羅元，辛偉，嚴(yán)鳳莉

(重慶郵電大學(xué)光電工程學(xué)院，重慶400065)

提出了一種新型分形結(jié)構(gòu)的天線，該分形結(jié)構(gòu)由多個(gè)共用一條邊的矩形環(huán)嵌套構(gòu)成。由于結(jié)構(gòu)的自相似特性，使天線能夠在多個(gè)頻段工作。研究表明，天線的通頻帶個(gè)數(shù)由分形結(jié)構(gòu)的矩形環(huán)個(gè)數(shù)控制，且各諧振頻點(diǎn)與相應(yīng)輻射單元的尺寸密切相關(guān)。設(shè)計(jì)了能同時(shí)工作在藍(lán)牙、WLAN和WiMAX頻段的三頻天線，天線仿真的諧振頻點(diǎn)分別為2.44 GHz、3.55 GHz和5.59 GHz，相應(yīng)的帶寬分別為7.0%(2.35 GHz～2.52 GHz)、15.0%(3.28 GHz～3.81 GHz)和30.1%(5.13 GHz～6.95 GHz)。實(shí)物的測(cè)試結(jié)果與仿真結(jié)果基本吻合，符合設(shè)計(jì)要求。

多頻天線;矩形環(huán)嵌套;分形;自相似性;空間填充性

為了適應(yīng)無(wú)線通信技術(shù)的迅速發(fā)展，IEEE相繼制定了各種無(wú)線通信協(xié)議，例如被廣泛應(yīng)用于各種無(wú)線通信系統(tǒng)和設(shè)備中的無(wú)線局域網(wǎng)絡(luò)技術(shù)(WLAN)和全球微波互聯(lián)接入(WiMAX)。但由于不同的協(xié)議標(biāo)準(zhǔn)包含不同的頻段，這就使得一個(gè)設(shè)備里可能需要多根天線，如果一根天線就能滿足這些標(biāo)準(zhǔn)的頻率要求，就可以顯著降低成本。所以，具有小型化、低成本、易制作、易集成等特性的多頻天線成為研究的熱點(diǎn)。

近幾年，人們?cè)诙囝l天線上展開了大量的研究。(1)開槽結(jié)構(gòu)［1-2］在貼片天線上開槽，破壞原有天線金屬表面的電流分布，從而引起天線工作頻率發(fā)生變化。(2)多諧振單元結(jié)構(gòu)在天線上設(shè)計(jì)多個(gè)諧振單元，各個(gè)諧振單元工作于不同的頻段。文獻(xiàn)［3］合理的將不同頻帶工作的天線有機(jī)組合構(gòu)成結(jié)構(gòu)緊湊的多頻帶天線。(3)可重構(gòu)天線使用射頻微機(jī)械系統(tǒng)RF-MEMS(Radio Frequency Micro Electro Mechanical System)開關(guān)或者PIN二極管開關(guān)［4］切換天線的輻射結(jié)構(gòu)來(lái)實(shí)現(xiàn)不同工作模式的切換。文獻(xiàn)［5］利用RF-MEMS開關(guān)改變天線電長(zhǎng)度以改變表面電流路徑，天線可以在0.718 GHz和4.96 GHz處實(shí)現(xiàn)工作模式的切換。這類的多頻天線在貼片上引入了電路和機(jī)械結(jié)構(gòu)，天線設(shè)計(jì)變得復(fù)雜，成本高。(4)分形結(jié)構(gòu)利用單個(gè)分形體中存在多個(gè)不同電尺度的自相似性結(jié)構(gòu)實(shí)現(xiàn)天線多頻段工作［6］，而且分形結(jié)構(gòu)具有很強(qiáng)的空間填充特性［7-10］，能大大縮減天線的尺寸。文獻(xiàn)［11］利用Koch分形設(shè)計(jì)了邊界向內(nèi)凹的微帶天線，實(shí)現(xiàn)了多頻諧振，可工作在2.45 GHz、3.40 GHz和5.80 GHz 3個(gè)頻段，但是在3.4 GHz處的頻帶較窄，WiMAX頻段覆蓋不完整，而且由于分形迭代次數(shù)低，使空間填充效果不理想，尺寸較大。

基于分形天線的優(yōu)勢(shì)，本文采用分形技術(shù)，提出了一種新型的矩形環(huán)嵌套的分形結(jié)構(gòu)，設(shè)計(jì)了一款三頻微帶天線，采用微帶饋電方式，通過(guò)仿真分析，天線能同時(shí)工作在藍(lán)牙、WLAN和WiMAX頻段。天線的最終尺寸為36mm×30 mm×2 mm，尺寸較小，且天線的全向輻射性能良好，結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，便于集成。

1 結(jié)構(gòu)提出

本文采用分形技術(shù)，提出一種新型分形結(jié)構(gòu)，該分形結(jié)構(gòu)以矩形環(huán)為基礎(chǔ)，通過(guò)多個(gè)矩形環(huán)嵌套構(gòu)成。這樣設(shè)計(jì)的原因是，多個(gè)矩形環(huán)提供了離散的電流路徑，這意味著不同的諧振頻率可能由各個(gè)相似的矩形環(huán)輻射單元控制，因此，調(diào)整各個(gè)嵌套的矩形環(huán)的尺寸，便可以諧調(diào)對(duì)應(yīng)的諧振頻率。將矩形貼片變成矩形環(huán)，并嵌套多個(gè)矩形環(huán)，以增加天線的輻射單元，并設(shè)計(jì)出能同時(shí)工作在多個(gè)頻段的天線。其迭代過(guò)程如圖1所示，以一個(gè)矩形環(huán)作為一階分形結(jié)構(gòu)，然后在矩形環(huán)的底邊上向內(nèi)或者向外嵌套一個(gè)矩形環(huán)(各個(gè)矩形的長(zhǎng)和寬都是可調(diào)的)，依次這樣無(wú)限地迭代下去可以產(chǎn)生理想的分形結(jié)構(gòu)，圖1(a)、1(b)、1(c)分別為一階、二階和三階分形結(jié)構(gòu)。

為了研究分形階數(shù)對(duì)天線性能的影響，用電磁仿真軟件HFSS 13.0分別對(duì)一階、二階和三階分形結(jié)構(gòu)的天線進(jìn)行仿真。將天線印刷在40 mm×40 mm的FR4_epoxy介質(zhì)板上，其相對(duì)介電常數(shù)εr=4.4，損耗角正切tanδ=0.02，采用微帶線饋電的方式。依次把由外到內(nèi)的矩形環(huán)叫做環(huán)1，環(huán)2和環(huán)3，在對(duì)二階天線做仿真時(shí)，保持其環(huán)1和一階天線的環(huán)1尺寸一致，在對(duì)三階天線做仿真時(shí)，保持其環(huán)1和環(huán)2的尺寸和二階天線的環(huán)1和環(huán)2的尺寸一致。其一階、二階及三階天線仿真的S11參數(shù)如圖2所示。

圖2可以看出，天線每多一階，即每增加一個(gè)矩形嵌套環(huán)，對(duì)應(yīng)的通頻帶數(shù)量就會(huì)多增加一個(gè)，說(shuō)明天線的諧振頻率的個(gè)數(shù)由矩形嵌套環(huán)個(gè)數(shù)決定，這可以作為設(shè)計(jì)矩形環(huán)嵌套多頻分形天線的依據(jù)。而且隨著分形階數(shù)的增加，最低諧振頻率依次減小，同時(shí)也驗(yàn)證了此分形天線具有尺寸縮減效應(yīng)，和良好的空間填充性。

圖1 分形結(jié)構(gòu)的迭代過(guò)程

圖2 分形階數(shù)對(duì)天線S11參數(shù)的影響

2 三頻天線的設(shè)計(jì)

由矩形環(huán)嵌套的分形結(jié)構(gòu)可知，三階分形結(jié)構(gòu)可以產(chǎn)生三頻的效果，由此可以設(shè)計(jì)需要的三頻天線。天線的結(jié)構(gòu)如圖3所示。

圖3 天線的結(jié)構(gòu)

天線印刷在面積為ls×ws的介質(zhì)板上，采用微帶線饋電的方式。介質(zhì)板的材料為FR4_epoxy，厚度h。介質(zhì)板的背面采用部分接地結(jié)構(gòu)，尺寸為lg× wg。環(huán)1的外環(huán)尺寸為l1×w1，內(nèi)環(huán)尺寸為l11×w11;環(huán)2的外環(huán)尺寸為l2×w2，內(nèi)環(huán)尺寸為l22×w22;環(huán)3的外環(huán)尺寸為l3×w3，內(nèi)環(huán)尺寸為l33×w33。s是共用底邊的寬度。

天線采用三階矩形嵌套環(huán)結(jié)構(gòu)，由于分形環(huán)的自相似性，使天線在各個(gè)環(huán)之間存在多種電尺度，在這些電尺度所對(duì)應(yīng)的頻率處呈現(xiàn)近似的純阻阻抗值(自加載特性［12］)，簡(jiǎn)單的阻抗匹配便能使其工作于多個(gè)頻段。由于天線的諧振頻率與天線尺寸有很大關(guān)系，設(shè)計(jì)天線時(shí)，天線的最初尺寸由矩形輻射貼片的公式計(jì)算得到，矩形輻射貼片尺寸與諧振頻率的關(guān)系如下［13］:式中，l和w表示矩形貼片的長(zhǎng)和寬;C表示光速;f為天線的諧振頻率;Δl為貼片的延伸長(zhǎng)度;εr為介質(zhì)相對(duì)介電常數(shù);εe為有效介電常數(shù);h為介質(zhì)板的厚度。

但由于結(jié)構(gòu)是在矩形貼片上挖矩形孔形成矩形環(huán)，其諧振頻率還與矩形孔的尺寸有關(guān)。對(duì)此做了仿真實(shí)驗(yàn)，在一個(gè)26mm×26mm的正方形貼片上開大小不同的正方形孔，研究孔的尺寸與諧振頻率的關(guān)系。如圖4所示，隨著孔尺寸的增大，諧振頻率依次向低頻方向移動(dòng)。開孔改變了貼片表面的電流路徑，使得電流有效路徑增加，諧振頻率降低。

圖4 開孔大小與諧振頻率的關(guān)系

由于貼片受開孔的影響，上述公式計(jì)算的初值只能作為天線設(shè)計(jì)的參考，而各個(gè)矩形環(huán)的尺寸需要通過(guò)具體的仿真分析來(lái)確定，通過(guò)電磁仿真軟件HFSS 13.0對(duì)天線建模仿真，對(duì)各個(gè)參數(shù)進(jìn)行優(yōu)化分析，最終確定天線性能較好的一組數(shù)值，參數(shù)如表1所示。

表1 天線的結(jié)構(gòu)參數(shù)單位:mm

3 天線的仿真與優(yōu)化

圖5給出了天線表面的電流分布情況。圖5(a)中，在低頻f1=2.44 GHz處諧振時(shí)，電流主要分布在環(huán)2和環(huán)1上，說(shuō)明在低頻主要由環(huán)1和環(huán)2輻射產(chǎn)生。圖5(b)表明，頻率為f2=3.55 GHz時(shí)，電流主要分布在環(huán)2和環(huán)3上。圖5(c)可以看出，在高頻f3= 5.59 GHz處諧振時(shí)，電流分布較為復(fù)雜，天線的3個(gè)矩形環(huán)和微帶饋電線都有電流分布。由圖5可知，天線在各個(gè)諧振頻率處的表面電流分布并不是對(duì)應(yīng)分布在各個(gè)獨(dú)立的矩形環(huán)上，這是由于天線的尺寸較小，3個(gè)環(huán)之間的距離比較近，環(huán)與環(huán)之間會(huì)產(chǎn)生互耦，所以3個(gè)環(huán)之間并不獨(dú)立。

圖5 天線表面的電流分布

設(shè)計(jì)天線時(shí)，分析各個(gè)參數(shù)對(duì)天線性能的影響十分必要，找到其變換規(guī)律有助于快速地對(duì)天線進(jìn)行優(yōu)化。本文在其他參數(shù)不變的情況下，主要討論3個(gè)矩形環(huán)的尺寸對(duì)天線各個(gè)諧振點(diǎn)的影響。通過(guò)對(duì)矩形環(huán)參數(shù)的優(yōu)化，最終設(shè)計(jì)出性能良好的三頻天線。

3.1 環(huán)1的尺寸對(duì)天線性能的影響

保證環(huán)2和環(huán)3參數(shù)不變的情況下，對(duì)環(huán)1的長(zhǎng)(l1和l11)進(jìn)行討論。令l1=25.6 mm，l11=17.0 mm，l1=26.6 mm，l11=18.0 mm和l1=27.6 mm，l11= 19.0 mm，分別對(duì)這三組數(shù)據(jù)在HFSS 13.0里進(jìn)行仿真。如圖6所示，隨著l1和l11的增大，低頻諧振點(diǎn)f1和高頻諧振點(diǎn)f3向低頻方向移動(dòng)，f2保持不變。因?yàn)榈皖l和高頻諧振時(shí)在環(huán)1上有電流分布，l1和l11增大，其電流路徑隨之增大，f1和f3也隨之減小。

圖6 l1和l11對(duì)S11參數(shù)的影響

同樣，對(duì)環(huán)1的寬(w1和w11)進(jìn)行討論，令w1= 24.0 mm，w11=18.6 mm，w1=25.0 mm，w11=19.6 mm和w1=26.0 mm，w11=20.6 mm，分別對(duì)這三組數(shù)據(jù)進(jìn)行仿真。從圖7中看出，w1和w11的改變對(duì)f1和f2的影響不大，只是對(duì)它們的回波損耗有影響。隨著w1和w11的增大，高頻處的諧振點(diǎn)f3向低頻方向移動(dòng)。

圖7 w1和w11對(duì)S11參數(shù)的影響

3.2 環(huán)2的尺寸對(duì)天線性能的影響

保持環(huán)1和環(huán)3的參數(shù)不變，令l2=12.4 mm，l22=11.4 mm，l2=13.0 mm，l22=12.0 mm和l2=13.6 mm，l22=12.6 mm。仿真結(jié)果如圖8所示，隨著l2和l22的增大，對(duì)低頻諧振點(diǎn)f1的影響并不是很大，f3略微地向高頻方向移動(dòng)。由于f2諧振時(shí)，電流主要分布在環(huán)2上，隨著l2和l22的增大，其電流路徑增大，f2向低頻方向移動(dòng)。

圖8 l2和l22對(duì)S11參數(shù)的影響

同樣，令w2=9.8 mm，w22=7.8 mm，w2=10.4 mm，w22=8.4 mm和w2=11.0 mm，w22=9.0 mm，分別對(duì)這三組數(shù)據(jù)進(jìn)行仿真。如圖9所示，w2和w22的增大使f1和f3處有電流分布的凹字型環(huán)的電流路徑增大，f1和f3略微地向低頻方向移動(dòng)，而f2受環(huán)1和環(huán)2互耦的影響，隨著w2和w22的增大而向高頻方向移動(dòng)。

圖9 w2和w22對(duì)S11參數(shù)的影響

3.3 環(huán)3的尺寸對(duì)天線性能的影響

保持環(huán)1和環(huán)2的參數(shù)不變，令l3=7.2 mm，l33=5.2 mm，l3=7.6 mm，l33=5.6 mm和l3=8.0 mm，l33=6.0 mm，分別對(duì)這三組數(shù)據(jù)進(jìn)行仿真。如圖10所示，l3和l33的改變對(duì)f1的影響不是很大。而f2和f3受環(huán)2和環(huán)3互耦的影響，隨著l3和l33的增大略微地向高頻方向移動(dòng)。

圖10 l3和l33對(duì)S11參數(shù)的影響

同樣，令w3=6.1 mm，w33=5.0 mm，w3=6.5 mm，w33=5.4 mm和w3=6.9 mm，w33=5.8 mm，分別對(duì)這三組數(shù)據(jù)進(jìn)行仿真。如圖11所示，w3和w33的增大，使在f2處有電流分布的凹字型環(huán)的電流路徑增大，f2向低頻放向移動(dòng)，而f1處的電流分布不受影響，f1保持不變。而f3受環(huán)2和環(huán)3互耦的影響，隨著w3和w33的增大而向高頻方向移動(dòng)。

綜上所述，3個(gè)環(huán)之間并不是獨(dú)立的，環(huán)1影響著f1和f3，環(huán)2對(duì)3個(gè)諧振頻率都有影響，而環(huán)3對(duì)f2和f3的影響比較大，這與圖5的電流分布也是相符合的。

圖11 w3和w33對(duì)S11參數(shù)的影響

4 結(jié)果分析

將加工好的天線實(shí)物焊接上50Ω的SMA接頭，實(shí)物如圖12所示，再連接到矢量網(wǎng)絡(luò)分析儀上進(jìn)行測(cè)試，圖13是天線在矢量網(wǎng)絡(luò)分析儀上所測(cè)的S11參數(shù)。圖14給出了天線的回波損耗仿真和測(cè)試的對(duì)比圖，從圖中可以看出測(cè)試結(jié)果和仿真結(jié)果吻合得比較好，由于加工和焊接存在誤差，其測(cè)試與仿真的結(jié)果存在誤差是不可避免的，特別是在高頻處對(duì)加工的尺寸差異較低頻更為敏感，所以高頻處的測(cè)試結(jié)果與仿真結(jié)果差異比較大。從圖14中可以看出，低頻處仿真時(shí)，S11＜-10 dB的頻段為2.35 GHz～2.52 GHz，實(shí)測(cè)為2.32 GHz～2.58 GHz。中頻處仿真時(shí)，S11＜-10 dB的頻段為3.28 GHz～3.81 GHz，實(shí)測(cè)為3.35 GHz～3.88 GHz。高頻處仿真時(shí)，S11＜-10 dB的頻段為5.13 GHz～6.95 GHz，實(shí)測(cè)為4.88 GHz～7.00 GHz?？梢愿采w藍(lán)牙(2.4 GHz)、WLAN(2.4 GHz、5.2 GHz和5.8 GHz)和WiMAX (3.5 GHz和5.5 GHz)頻段。

圖12 天線實(shí)物

圖13 天線實(shí)測(cè)S11圖

圖14 天線的回波損耗S11

圖15 天線在不同頻率下的最大增益

由于工作頻帶之外的頻點(diǎn)損耗功率較大，其增益都很小，對(duì)此只對(duì)工作頻帶內(nèi)的增益做討論。圖15是天線在3個(gè)通頻帶里不同頻率處的最大增益。在低頻段，天線的最大增益較為穩(wěn)定，在2.6 dBi～2.7 dBi范圍波動(dòng);在中頻段，天線的最大增益約為3 dBi～4 dBi，整體的變化趨勢(shì)是隨著頻率增大而增大;在高頻段，天線的增益隨著頻率增大的變化趨勢(shì)是先減小后趨于平穩(wěn)，通頻帶內(nèi)最大增益約為4.0 dBi～5.5 dBi。

圖16 天線的E面和H面方向圖

圖16為天線在3個(gè)諧振點(diǎn)的方向圖，天線在低頻f1=2.44 GHz(圖16(a))和中頻f2=3.55 GHz(圖16(b))諧振時(shí)保持了良好的全向輻射性能，最大增益分別為2.65 dBi和3.47 dBi。在高頻處f3=5.59 GHz(圖16(c))，天線的方向圖發(fā)生了一些畸變，是因?yàn)樘炀€在高頻處諧振時(shí)，表面電流分布較復(fù)雜，多個(gè)輻射單元共同作用引起的，但仍保持著全向輻射的能力，其最大增益為5.04 dBi。

表2是本文的參數(shù)與其他性能與本文相似的文獻(xiàn)的參數(shù)對(duì)比，矩形環(huán)嵌套分形天線的尺寸比文獻(xiàn)［9，14-15］的天線都要小的情況下，頻率覆蓋比文獻(xiàn)［9］更為完整，文獻(xiàn)［9］不能完整地覆蓋WiMAX和WLAN頻段，而且增益比文獻(xiàn)［14］的天線大。

表2 本文參數(shù)與其他文章的對(duì)比

5 結(jié)論

分形幾何用于天線設(shè)計(jì)具備很多優(yōu)點(diǎn)，其自相似特性能增加天線的工作頻帶，良好的空間填充性能有效地縮減天線的尺寸。本文提出了一種新型的矩形環(huán)嵌套的分形結(jié)構(gòu)的三頻天線，實(shí)物的測(cè)試結(jié)果與仿真結(jié)果基本吻合，天線可工作在藍(lán)牙、WLAN和WiMAX頻段。天線的輻射性能良好、結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、體積較小、易于加工和集成，在工程上有一定的實(shí)用價(jià)值。

Fractal Boundary Microstrip Antenna［J］.IEEE Antennas And Wireless Propagation Letters，2014，13(2):1057-1060.

［12］馮雪晴.分形天線與陣列技術(shù)［J］.微波學(xué)報(bào)，2006，22:90-95.

［13］Mathur D，Bhatnagar S K，Sahula V.Quick Estimation of Rectangular Patch Antenna Dimensions Based on Equivalent Design Concept［J］.IEEE Antennas and Wireless Propagation Letters，2014，13:1469-1472.

［14］Li Tong，Zhai Huiqing，Wang Xin.Frequency-Reconfigurable Bow-Tie Antenna for Bluetooth，WiMAX，and WLAN Applications［J］.IEEE Antennas and Wireless Propagation Letters，2015，14:171-174.

［15］Wu Mingtien，Chuang Minglin.Multibroadband Slotted Bow-Tie Monopole Antenna［J］.IEEE Antennas and Wireless Propagation Letters，2015，14:887-890.

［1］邵俊歡，王新彥，高玉恒，等.一種應(yīng)用于WLAN/WiMAX的雙頻微帶天線［J］.電子元件與材料，2015，34(4):51-54.

［2］譚立容，倪瑛，張照鋒，等.基于半?；刹▽?dǎo)的雙頻段縫隙天線［J］.電子器件，2014，37(1):5-8.

［3］郭輝萍，蔡文鋒，劉學(xué)觀，等.一種新型組合式多頻帶天線的設(shè)計(jì)與實(shí)現(xiàn)［J］.電波科學(xué)學(xué)報(bào)，2008，23(2):368-372.

［4］Saghati A P，Azarmanesh M，Zaker Reza.A Novel Switchable Single and Multifrequency Triple-Slot Antenna for 2.4 GHz Bluetooth，3.5 GHzWiMax，and 5.8 GHzWLAN［J］.IEEE Antennas and Wireless Propagation Letters，2010，9:534-537.

［5］Zohur A，Mopidevi H，Rodrigo D，et al.RFMEMSReconfigurable Two-Band Antenna［J］.IEEE Antennas and Wireless Propagation Letters，2013，12:72-75.

［6］袁子?xùn)|，高軍，曹祥玉，等.一種超寬帶低雷達(dá)散射截面印刷天線［J］.電子與信息學(xué)報(bào)，2013，35(8):2014-2018.

［7］Naser-Moghadasi M，Sadeghzadeh R A，Aribi T，et al.UWB CPWFed Fractal Patch Antennawith Band-Notched Function Employing Fold T-Shaped Element［J］.IEEE Antennas and Wireless Propagation Letters，2013，12:504-507.

［8］Werner D H，Ganguly S.An Overview of Fractal Antenna Engineering Research［J］.IEEE Antennas and Propagation Magazine，2003，45(1):38-57.

［9］Dhar S，Patra K，Ghatak R.A Dielectric Resonator-Loaded Minkowski Fractal-Shaped Slot Loop Heptaband Antenna［J］.IEEE Transactions on Antennas and Propagation，2015，63(4):135-139.

［10］李媛，張志芹，郭嘉.寬帶分形陣列天線的設(shè)計(jì)及其耦合分析［J］.傳感技術(shù)學(xué)報(bào)，2011，24(4):537-542.

［11］Reddy V V，Sarma N V S N.Triband Circularly Polarized Koch

胡章芳(1969-)，女，漢族，重慶渝北人，副教授，碩士生導(dǎo)師，主要研究方向?yàn)楣怆娦畔⑻幚恚?95075688@qq.com;

羅元(1972-)，女，漢族，湖北宜昌人，博士，教授，主要研究方向?yàn)樾盘?hào)與信息處理，數(shù)字圖像處理;

胡銀平(1992-)，男，漢族，重慶長(zhǎng)壽人，研究生，主要研究方向?yàn)榉中挝炀€的設(shè)計(jì)，hypcqupt@163.com。

Design of a New Fractal M ulti-Frequency Antenna Composed by M ultip le Nested Rectangular Rings*

HU Zhangfang，HU Yinping，LUO Yuan，XINWei，YAN Fengli

(Institute of Photoelectronic Engineering，Chong Qing University of Posts and Telecommunications，Chongqing 400065，China)

A new fractal structure antenna which composed ofmultiple nested rectangular rings is presented.Those rectangular rings share a common edge.Because of fractal’s self-similarity，antenna can work in multiple frequency bands.The research shows the number of transmission bands is controlled by the number of rectangular rings.And each resonant frequency is closely related to the size of the corresponding radiation elements.A tri-band antenna that can work in the Bluetooth，WLAN and WiMAX bands is designed.The three resonant frequencies of the antenna are 2.44 GHz，3.55 GHz and 5.59 GHz，respectively.The corresponding bandwidths are 7.0%(2.35 GHz～2.52 GHz)，15.0%(3.28 GHz～3.81 GHz)and 30.1%(5.13 GHz～6.95 GHz)，respectively.Themeasured result is consistentwith the simulated result，which verifies the correctness of the design.

multi-frequency antenna;nested rectangular rings;fractal;self-similarity;space filling

C:5270

10.3969/j.issn.1005－9490.2017.01.007

TN82

:A

:1005－9490(2017)01－0033－07

項(xiàng)目來(lái)源:重慶市“121”科技支撐示范工程項(xiàng)目(cstc2014zktjccxBX0065)

2016-01-21修改日期:2016-04-21