柴 峰,王巖祿
(哈爾濱電機廠有限責任公司,黑龍江 哈爾濱 150040)
錦屏一級水輪發(fā)電機泵環(huán)結(jié)構(gòu)導軸承設計與計算
柴 峰,王巖祿
(哈爾濱電機廠有限責任公司,黑龍江 哈爾濱 150040)
立式水輪發(fā)電機導軸承用來承受機組轉(zhuǎn)動部分的徑向機械不平衡力和電磁不平衡力,對機組軸系的穩(wěn)定性及機組運行的安全性都有重要意義。論文以錦屏一級水輪發(fā)電機為研究對象,總結(jié)了泵環(huán)結(jié)構(gòu)導軸承在錦屏一級電站發(fā)電機上的應用經(jīng)驗,提出了泵環(huán)結(jié)構(gòu)設計方法和計算公式,并給出了判定標準。本文的研究成果可為巨型水輪發(fā)電機組導軸承的設計研究提供參考借鑒。
水輪發(fā)電機;導軸承;泵環(huán);檔油管
導軸承在立式水輪發(fā)電機組中起到了承受機組轉(zhuǎn)動部件的徑向機械不平衡力和電磁不平衡力,維持機組軸線擺度在規(guī)定的數(shù)值范圍內(nèi)的作用。作為軸系的一部分,機組導軸承的結(jié)構(gòu)布置和型式的選擇與水輪發(fā)電機的容量、額定轉(zhuǎn)速及結(jié)構(gòu)型式緊密關聯(lián),不僅要滿足機組軸系剛度的性能要求,同時也要滿足臨界轉(zhuǎn)速計算的相關判定條件。根據(jù)結(jié)構(gòu)分析和軸系穩(wěn)定性計算結(jié)果,錦屏一級電站采用三導結(jié)構(gòu),分別在1645.28m、1637.915m和1632.375m高程設置了上導軸承、下導軸承和水導軸承。
錦屏一級電站以1635.575m高程的主軸法蘭連接面為分界高程,以下是水輪機,由東方電機股份有限公司設計制造,以上是水輪發(fā)電機,由哈爾濱電機廠有限責任公司設計制造。本文將就哈電設計制造的發(fā)電機上導軸承、下導軸承的設計創(chuàng)新點進行詳細論述。
2.1 常規(guī)滑轉(zhuǎn)子泵潤滑油循環(huán)結(jié)構(gòu)介紹
浸油式內(nèi)循環(huán)冷卻的導軸承通常采用滑轉(zhuǎn)子泵潤滑油循環(huán)結(jié)構(gòu),即通常潤滑油經(jīng)過冷卻器循環(huán)的動力,來源于滑轉(zhuǎn)子中所開的泵孔。導軸承滑轉(zhuǎn)子在對應導軸承瓦底部位置沿徑向開設一定數(shù)量和尺寸的泵孔,利用滑轉(zhuǎn)子在旋轉(zhuǎn)過程中其內(nèi)腔潤滑油的離心力作用產(chǎn)生壓頭,強迫潤滑油通過泵孔流入導瓦腔,為導軸承潤滑冷卻的油循環(huán)提供動力。該結(jié)構(gòu)在哈電設計機組上已有多年的使用經(jīng)驗。圖1為滑轉(zhuǎn)子泵結(jié)構(gòu)的導軸承。
圖1 滑轉(zhuǎn)子泵結(jié)構(gòu)的導軸承
由圖1可見,為保證泵孔布置空間,滑轉(zhuǎn)子泵結(jié)構(gòu)的滑轉(zhuǎn)子未與轉(zhuǎn)軸配合固定區(qū)域的懸臂軸向長度較大,其中布置泵孔和導瓦腔造成的滑轉(zhuǎn)子加長部分客觀上也造成了滑轉(zhuǎn)子材料的浪費;為配合泵孔,導軸承瓦下部也需要設置50mm高的空腔,造成了導軸承瓦的軸向尺寸加長,引起重量增加,成本的增加。
2.2 泵環(huán)結(jié)構(gòu)潤滑油循環(huán)方式
錦屏一級電站發(fā)電機上導軸承、下導軸承采用了泵環(huán)結(jié)構(gòu)的潤滑循環(huán)方式。滑轉(zhuǎn)子下端面為平面,在下端面下方設置了泵環(huán),利用滑轉(zhuǎn)子與泵環(huán)的間隙作為潤滑油流動的通道,利用滑轉(zhuǎn)子外圓和泵環(huán)內(nèi)圓處轉(zhuǎn)動部件的周向線速度差產(chǎn)生壓頭,為潤滑油提供循環(huán)動力,使滑轉(zhuǎn)子和導軸承瓦的材料均得到有效利用,潤滑油流動通道更為暢通。
錦屏一級水輪發(fā)電機泵環(huán)結(jié)構(gòu)上、下導軸承結(jié)構(gòu)見圖2、圖3。
圖2 錦屏一級泵環(huán)結(jié)構(gòu)上導軸承裝配
圖3 錦屏一級泵環(huán)結(jié)構(gòu)下導軸承裝配
為便于安裝,泵環(huán)采用分瓣結(jié)構(gòu),固定在導軸承瓦的托板下面,與油冷卻器的間隙盡量小,以便潤滑油與冷卻管充分進行熱交換。水輪發(fā)電機安裝時通過調(diào)整泵環(huán)與托板之間的墊片厚度調(diào)整泵環(huán)與滑轉(zhuǎn)子下端面的泵環(huán)間隙,從而在機組運行過程中控制合理的泵環(huán)出口潤滑油壓頭和泵出的潤滑油流量。
2.3 泵環(huán)結(jié)構(gòu)出口壓頭、潤滑油流速和流量的計算
泵環(huán)結(jié)構(gòu)出口潤滑油的壓頭可按下述公式計算:
式中:p-潤滑油流出泵環(huán)口時的出口壓頭(MPa);ρ-流入泵環(huán)的潤滑油的運動粘度(m2/s);ω-機組旋轉(zhuǎn)的角速度(rad/s);R2-滑轉(zhuǎn)子外徑(mm);R1-泵環(huán)內(nèi)徑(mm)。
根據(jù)工程經(jīng)驗,潤滑油流出泵環(huán)口的出口壓頭應不小于0.002MPa。軸承損耗大時,出口壓頭適當增加。
泵環(huán)結(jié)構(gòu)潤滑油流速可按下述公式計算:
式中:ν-泵環(huán)結(jié)構(gòu)潤滑油流速(L/min);λ-阻力系數(shù);h-泵環(huán)間隙(mm)。
為減少潤滑油流動的沿程損失,流過泵環(huán)的潤滑油流速控制在1~1.5m/s為宜。
泵環(huán)結(jié)構(gòu)潤滑油流量可按下述公式計算:
式中:Q-潤滑油流量(L/min)
由于軸承油槽中潤滑油流動情況復雜,受轉(zhuǎn)動部件、固定部件干擾導致實際供油量可能不準確,設計的潤滑油流量應為理論計算帶走軸承損耗所需油量的4~6倍為宜,軸承損耗大時取上限。
錦屏一級電站上下導軸承擋油管同樣采用了泵環(huán)擋油結(jié)構(gòu)。擋油管油面以下部分設置了水平的擋油環(huán),與導軸承滑轉(zhuǎn)子內(nèi)圓側(cè)的臺階配合,形成了泵環(huán)擋油結(jié)構(gòu)。滑轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)時,滑轉(zhuǎn)子臺階內(nèi)圓與擋油環(huán)外圓存在的周向線速度差形成了動壓壓頭。該壓頭亦可通過公式(1)計算。壓頭方向迫使?jié)櫥椭匦铝骰赜筒蹆?nèi),增大了潤滑油通過滑轉(zhuǎn)子與擋油管之間的空腔發(fā)生內(nèi)甩油的阻力。此處的小間隙除了增大向油槽內(nèi)的壓頭外,也增大了潤滑油內(nèi)甩的阻力。
擋油環(huán)上層設置有銅墊板,用于調(diào)節(jié)泵環(huán)的間隙。安裝時應以機架安裝擋油管的把合面為基準,測量滑轉(zhuǎn)子臺階高度和擋油環(huán)高度,配合給出的泵環(huán)間隙值計算并調(diào)整銅墊板的厚度,必要時可以采用局部打磨銅墊板的方式保證泵環(huán)間隙值的均勻。
本文總結(jié)了泵環(huán)結(jié)構(gòu)在錦屏一級電站水輪發(fā)電機上導軸承、下導軸承上的成功應用經(jīng)驗,總結(jié)了泵環(huán)結(jié)構(gòu)的特點,并給出了泵環(huán)結(jié)構(gòu)出口壓頭、潤滑油流量和流速的計算公式和控制條件,為泵環(huán)結(jié)構(gòu)在其他水電機組上的應用提供了參考和借鑒。該技術的應用還應注意以下幾點:
(1)泵環(huán)間隙h的確定應考慮機組運行時推力負荷造成的轉(zhuǎn)動部分下沉量的影響。當導軸承處于非負荷機架中時,泵環(huán)的安裝間隙應為計算的運行間隙h與轉(zhuǎn)動部分下沉量之和。如錦屏一級電站發(fā)電機上導軸承,泵環(huán)的安裝間隙為6.5mm,運行間隙為4mm;對于處于負荷機架中的導軸承,由于機架隨轉(zhuǎn)動部分共同下沉,則泵環(huán)的安裝間隙與運行間隙相同。如錦屏一級電站發(fā)電機下導軸承,安裝間隙與運行間隙均為4mm。
(2)對機組轉(zhuǎn)動部分下沉量的修正同樣適用于擋油管部位的泵環(huán)結(jié)構(gòu)。
(3)由于不可避免的擋油管變形,在擋油管和滑轉(zhuǎn)子之間會形成偏心泵效應,造成吸油,增大了導軸承內(nèi)甩油的可能,泵環(huán)結(jié)構(gòu)的擋油管除可適當減小泵環(huán)間隙外,還應考慮擋油管和滑轉(zhuǎn)子之間采取適當?shù)幕赜徒Y(jié)構(gòu),以免此處油位過高。
[1]白延年.水輪發(fā)電機設計與計算[M].北京:機械工業(yè)出版社, 1990.
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1672-5387(2017)05-0043-03
10.13599/j.cnki.11-5130.2017.05.010
2016-05-07
柴 峰(1982-),男,工程師,從事水輪發(fā)電機設計研發(fā)工作。