代玉新，王振軍，高繼錄，王 智，高冠帥

(1．阜新發(fā)電有限責(zé)任公司，遼寧 阜新 123000；2．遼寧中電投電站燃燒工程技術(shù)研究中心有限公司，遼寧 沈陽(yáng) 110179)

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某電廠1 165 t/h鍋爐存在問(wèn)題分析及治理

代玉新1，王振軍1，高繼錄2，王 智2，高冠帥2

(1．阜新發(fā)電有限責(zé)任公司，遼寧 阜新 123000；2．遼寧中電投電站燃燒工程技術(shù)研究中心有限公司，遼寧 沈陽(yáng) 110179)

某電廠1 165 t/h鍋爐存在煤粉偏粗、風(fēng)機(jī)電耗偏高等問(wèn)題，導(dǎo)致機(jī)組經(jīng)濟(jì)性降低。通過(guò)調(diào)整，煤粉細(xì)度基本滿(mǎn)足運(yùn)行要求，對(duì)制粉系統(tǒng)存在的問(wèn)題提出相應(yīng)建議。210 MW負(fù)荷下，A側(cè)空氣預(yù)熱器漏風(fēng)率為13.9%，空氣預(yù)熱器出口至引風(fēng)機(jī)進(jìn)口區(qū)段的漏風(fēng)率為10.9%，A側(cè)空氣預(yù)熱器及煙道漏風(fēng)率較大，導(dǎo)致風(fēng)機(jī)電耗偏高，應(yīng)加強(qiáng)空氣預(yù)熱器及煙道漏風(fēng)的治理，在機(jī)組檢修期間徹底查漏堵漏，以降低風(fēng)機(jī)電耗，提高機(jī)組經(jīng)濟(jì)性。

燃煤鍋爐；制粉系統(tǒng)；輔機(jī)電耗；空氣預(yù)熱器；漏風(fēng)

某電廠鍋爐最大連續(xù)蒸發(fā)量為1 165 t/h，THA工況機(jī)組電負(fù)荷為350 MW，鍋爐額定蒸發(fā)量為1 046.43 t/h。鍋爐配3臺(tái)BBD4360雙進(jìn)雙出鋼球磨煤機(jī)，采用正壓直吹式制粉系統(tǒng)。鍋爐存在煤粉偏粗、風(fēng)機(jī)電耗偏大等問(wèn)題，導(dǎo)致機(jī)組經(jīng)濟(jì)性降低[1-6]。本文主要對(duì)上述問(wèn)題進(jìn)行分析研究，并提出治理建議。

1 主要設(shè)計(jì)參數(shù)

鍋爐為哈爾濱鍋爐廠有限責(zé)任公司生產(chǎn)的亞臨界參數(shù)、一次中間再熱、自然循環(huán)汽包爐，采用平衡通風(fēng)、直流式燃燒器、四角切圓燃燒方式，設(shè)計(jì)煤種為煙煤，設(shè)計(jì)燃料特性見(jiàn)表1。鍋爐主要設(shè)計(jì)參數(shù)見(jiàn)表2。

表1 設(shè)計(jì)燃料特性

2 制粉系統(tǒng)存在問(wèn)題分析及治理

鍋爐配3臺(tái)BBD4360雙進(jìn)雙出鋼球磨煤機(jī)，采用正壓直吹式制粉系統(tǒng)。煤粉細(xì)度測(cè)試結(jié)果見(jiàn)表3。

表2 鍋爐主要設(shè)計(jì)參數(shù)

表3 煤粉細(xì)度測(cè)試結(jié)果

注：表中加粗字體的數(shù)據(jù)為缺少測(cè)點(diǎn)，采用在線(xiàn)取樣裝置選取篩分結(jié)果。

煤粉細(xì)度測(cè)試結(jié)果表明，1號(hào)磨煤機(jī)煤粉偏粗，個(gè)別粉管的煤粉細(xì)度R90達(dá)到了60%，2號(hào)磨煤機(jī)情況稍好，3號(hào)磨煤機(jī)也存在問(wèn)題。分離器開(kāi)度基本在35%～ 40%，可以斷定磨煤機(jī)碾磨出力不足，1號(hào)磨煤機(jī)和3號(hào)磨煤機(jī)均缺少鋼球，其中1號(hào)磨煤機(jī)缺球量最嚴(yán)重。各臺(tái)磨煤機(jī)分離器擋板開(kāi)度基本在35%～40%，1號(hào)磨煤機(jī)部分分離器擋板開(kāi)度為45%～50%，擋板已卡死，無(wú)法進(jìn)行調(diào)整。1號(hào)磨煤機(jī)添加了10 t鋼球，3號(hào)磨煤機(jī)添加了6 t鋼球。在添加鋼球和清理3號(hào)磨煤機(jī)分離器后再次進(jìn)行了煤粉取樣和篩分，結(jié)果見(jiàn)表4。

表4 調(diào)整后煤粉細(xì)度

通過(guò)調(diào)整A、B、C、D、E、F層煤粉細(xì)度R90平均為21.8%、29.0%、20.4%、18.2%、29.2%、23.8%，煤粉細(xì)度基本滿(mǎn)足運(yùn)行要求。由于煤質(zhì)中雜物較多，應(yīng)定期清理分離器及回粉管雜物，避免煤粉異常偏粗；根據(jù)磨煤機(jī)電流情況，定期補(bǔ)加鋼球，避免磨煤機(jī)碾磨出力不足；另外機(jī)組檢修時(shí)應(yīng)對(duì)磨煤機(jī)鋼球進(jìn)行篩選。建議根據(jù)磨煤機(jī)電流降低情況及時(shí)添加鋼球；控制磨煤機(jī)電流不小于155 A，當(dāng)磨煤機(jī)電流小于此值時(shí)及時(shí)添加鋼球。

3 風(fēng)機(jī)電耗偏高分析

為了解空氣預(yù)熱器及尾部煙道漏風(fēng)情況，分析風(fēng)機(jī)廠用電率偏高的原因，進(jìn)行了210 MW和280 MW負(fù)荷下空氣預(yù)熱器漏風(fēng)試驗(yàn)、空氣預(yù)熱器出口至除塵器進(jìn)口、除塵器本體和除塵器出口至引風(fēng)機(jī)之間的漏風(fēng)率測(cè)試。測(cè)試結(jié)果見(jiàn)表5、表6。

表5 空氣預(yù)熱器漏風(fēng)測(cè)試結(jié)果 %

表6 尾部煙道漏風(fēng)測(cè)試結(jié)果 %

測(cè)試結(jié)果表明，210 MW時(shí)A側(cè)空氣預(yù)熱器漏風(fēng)率為13.87%，B側(cè)為8.13%，平均為11.0%；280 MW時(shí)A側(cè)空氣預(yù)熱器漏風(fēng)率為11.51%，B側(cè)為9.12%，平均為10.3%?？梢钥闯鯝側(cè)空氣預(yù)熱器漏風(fēng)嚴(yán)重，應(yīng)利用檢修機(jī)會(huì)進(jìn)行空氣預(yù)熱器密封檢查與治理?？諝忸A(yù)熱器漏風(fēng)偏大會(huì)導(dǎo)致送風(fēng)機(jī)、引風(fēng)機(jī)和一次風(fēng)機(jī)電耗增加，輔機(jī)廠用電率上升。

210 MW負(fù)荷時(shí)，A側(cè)從空氣預(yù)熱器出口至引風(fēng)機(jī)進(jìn)口區(qū)段的漏風(fēng)率為10.9%，B側(cè)為4.2%?？梢钥闯?，A側(cè)漏風(fēng)率較大，導(dǎo)致引風(fēng)機(jī)電耗增加。在試驗(yàn)過(guò)程中也發(fā)現(xiàn)了A側(cè)煙道有漏風(fēng)點(diǎn)，比如在A除塵器入口膨脹節(jié)處。建議平時(shí)應(yīng)加強(qiáng)煙道漏風(fēng)的治理，大修期間從煙道內(nèi)部進(jìn)行檢查，并治理漏點(diǎn)。

4 結(jié)論

a.通過(guò)調(diào)整，目前煤粉細(xì)度基本滿(mǎn)足要求；由于煤質(zhì)中雜物較多，應(yīng)定期清理分離器及回粉管雜物；建議根據(jù)磨煤機(jī)電流降低情況及時(shí)添加鋼球；控制磨煤機(jī)電流不小于155 A，當(dāng)電流小于此值時(shí)及時(shí)添加鋼球。

b.210 MW負(fù)荷下A側(cè)空氣預(yù)熱器漏風(fēng)率為13.9%，B側(cè)為8.1%；A側(cè)空氣預(yù)熱器漏風(fēng)嚴(yán)重，應(yīng)利用檢修機(jī)會(huì)對(duì)空氣預(yù)熱器進(jìn)行密封檢查與治理。

c.A側(cè)空氣預(yù)熱器出口至引風(fēng)機(jī)進(jìn)口區(qū)段的漏風(fēng)率為10.9%，B側(cè)為4.2%；可見(jiàn)A側(cè)漏風(fēng)率較大，建議加強(qiáng)煙道漏風(fēng)的治理，在機(jī)組檢修期間徹底查漏堵漏。

[1] 黃新元.電站爐運(yùn)行與燃燒調(diào)整[M].北京：中國(guó)電力出版社，2007.

[2] 高繼錄，陳曉利，張艷友.600 MW超臨界空冷機(jī)組鍋爐燃燒調(diào)整試驗(yàn)研究[J].東北電力技術(shù)，2014，35(7)：36-38，41.

[3] 伍健偉，呂 杰，金光亮，等.1 000 MW機(jī)組鍋爐受熱面超溫原因分析及對(duì)策[J].東北電力技術(shù)，2012，33(9)：18-20.

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[5] 高繼錄，張 勇，蔣 翀.600 MW超臨界鍋爐燃燒優(yōu)化調(diào)整試驗(yàn)研究[J].東北電力技術(shù)，2011,32(12)：7-10.

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Analysis and Treatment of the Problem 1165 t/h Boiler in a Power Plan

DAI Yuxin1, WANG Zhenjun1, GAO Jilu2,WANG Zhi2, GAO Guanshuai2

(1. Fuxin Power Generation Co., Ltd., Fuxin, Liaoning 123000,China;2. Liaoning CPI Power Plant Combustion Engineering Technology Research Center Co., Ltd., Shenyang, Liaoning 110179,China)

A problem of partial thick pulverized coal and high fan consumption rate is found in Some 1 165t/h power plant boiler wich results in low unit efficiency. Adjusting the fineness of pulverized coal to meet the operational requirements, the corresponding problems of the coal pulverizing system are put forward. 210 MW load, A side air leakage rate is 13.9% and air heater outlet to lead fan inlet section air leakage rate is 10.9%.A side air preheater flue and air leakage rate is large, resulting in a high fan power consumption.It is proposed to strengthen the management of air preheater and flue air leakage.Then leak plugging completely in unit maintenance period in order to reduce fan power consumption and improve unit economy.

coal fired boiler； pulverizing system; auxiliary power consumption rate;air preheater；leakage

TM621

A

1004-7913(2017)06-0045-03

代玉新(1975)，男， 學(xué)士，工程師，主要從事火電廠運(yùn)行與節(jié)能管理工作。

2017-03-15)