王鵬，梁愛華，劉愛民，劉洪亮，王榮利

（1.天津港（集團(tuán)）有限公司，天津300461；2.中交天津港灣工程研究院有限公司，港口巖土工程技術(shù)交通行業(yè)重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，天津市港口巖土工程技術(shù)重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，天津300222）

吹填深厚超軟土地基加固現(xiàn)場試驗(yàn)研究

王鵬1，梁愛華2*，劉愛民2，劉洪亮2，王榮利2

（1.天津港（集團(tuán)）有限公司，天津300461；2.中交天津港灣工程研究院有限公司，港口巖土工程技術(shù)交通行業(yè)重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，天津市港口巖土工程技術(shù)重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，天津300222）

為解決砂資源緊缺情況下高含水率、大面積吹填超軟土真空預(yù)壓地基加固技術(shù)難題，在南港進(jìn)行13.8萬m2現(xiàn)場試驗(yàn)，開發(fā)了一種適合表層為深厚吹填超軟土、下層為深厚沉積欠固結(jié)土地基的無砂二次真空預(yù)壓地基處理技術(shù)。該技術(shù)在淺層真空預(yù)壓加固中采用較小的排水板間距，使超軟土快速形成滿足深層插板機(jī)械施工的硬殼層，取消了傳統(tǒng)工藝中作為施工墊層的粉細(xì)砂墊層，并提出了淺層加固的卸載標(biāo)準(zhǔn)；在深層加固時(shí)取消作為排水墊層的黃砂墊層，由排水板與濾管有效連接形成的管網(wǎng)作為抽氣排水通道，實(shí)現(xiàn)了完全無砂超軟基真空預(yù)壓地基加固，加固效果滿足設(shè)計(jì)要求。

真空預(yù)壓；二次加固；吹填土；卸載標(biāo)準(zhǔn)

0 引言

隨著圍海造陸向較深海域快速發(fā)展，不少地基吹填土厚度達(dá)到了8 m，甚至超過10 m。多數(shù)吹填地基以航道疏浚土作為吹填土料，形成的地基壓縮性高、強(qiáng)度低，短期內(nèi)上人和施工機(jī)械困難。為了完成圍海造陸向商業(yè)用地的迅速轉(zhuǎn)換，往往需要對新吹填土層和原泥面以下10~20 m的欠固結(jié)土層迅速加固，達(dá)到用地要求。

高含水率的吹填土一直是地基加固的難題[1-2]，采用現(xiàn)有的真空預(yù)壓工藝，即使是二次真空預(yù)壓加固，仍然需要在淺層加固的密封膜上吹填60～80 cm的粉細(xì)砂，以增加淺表層地基承載力，滿足深層真空預(yù)壓地基加固施工機(jī)械的安全行走和工作要求。為減少砂的使用，節(jié)省自然資源，在南港進(jìn)行了大面積無砂二次真空預(yù)壓地基處理現(xiàn)場試驗(yàn)，期望試驗(yàn)過程和結(jié)果為其他類似工程提供借鑒。

1 試驗(yàn)方案

1.1 試驗(yàn)區(qū)概況

南港工業(yè)區(qū)B03路西側(cè)造陸3區(qū)地基處理工程，分為191個(gè)真空預(yù)壓加固區(qū)，總面積549.1萬m2。試驗(yàn)區(qū)位于造陸3區(qū)東北角，見圖1，分別為47區(qū)、31區(qū)、48區(qū)、32區(qū)、16區(qū)，共計(jì)5個(gè)加固區(qū)，面積13.8萬m2，平面分區(qū)圖見圖2。

1.2 試驗(yàn)區(qū)土質(zhì)

課題組在試驗(yàn)區(qū)表層土層進(jìn)行了17組原位檢測試驗(yàn)，鉆孔深度為5 m，共計(jì)取得85個(gè)土樣和170個(gè)十字板剪切數(shù)據(jù)。試驗(yàn)數(shù)據(jù)統(tǒng)計(jì)見表1，十字板均值統(tǒng)計(jì)見表2。

圖1 試驗(yàn)區(qū)位置Fig.1Location of experiment area

圖2 試驗(yàn)區(qū)平面分區(qū)圖Fig.2Plane partition graph of experiment area

表1 表層吹填土物理指標(biāo)統(tǒng)計(jì)Table 1Physical index of surface hydraulic fill

表2 表層吹填土十字板剪切強(qiáng)度值統(tǒng)計(jì)Table 2Statistics of vane shear strength for surface hydraulic fillkPa

試驗(yàn)區(qū)淺表層5 m深度范圍內(nèi)吹填土含水率103%～124%，黏粒含量約40%，為細(xì)顆粒含量較高的流泥[1]；平均十字板剪切強(qiáng)度均小于2 kPa。

1.3 試驗(yàn)方案設(shè)計(jì)

1.3.1 試驗(yàn)?zāi)康?/p>

通過現(xiàn)場試驗(yàn)開發(fā)一種適合表層為深厚吹填超軟土、下層為深厚沉積欠固結(jié)土地基的無砂二次真空預(yù)壓地基處理技術(shù)。該技術(shù)淺層加固時(shí)取消作為工作墊層的粉細(xì)砂墊層，由淺層加固后的表層淤泥作為深層加固插板機(jī)械施工的工作墊層；深層加固時(shí)取消作為排水墊層的黃砂墊層，由排水板與濾管有效連接形成的管網(wǎng)作為抽氣排水和傳遞真空壓力的通道。

1.3.2 預(yù)估淺層真空預(yù)壓地基加固卸載標(biāo)準(zhǔn)

由于二次真空預(yù)壓地基處理淺層加固目前沒有統(tǒng)一的卸載標(biāo)準(zhǔn)，根據(jù)現(xiàn)場常用插板機(jī)（DJG系列鋼軌插板機(jī)）的重量和接地面積計(jì)算，考慮插板機(jī)動(dòng)態(tài)工作對地基承載力的影響，乘以1.5倍的安全系數(shù)，反算成地基十字板剪切強(qiáng)度，預(yù)估淺層地基處理后十字板剪切強(qiáng)度達(dá)到10 kPa左右，可進(jìn)行卸載。

1.3.3 淺層抽水固結(jié)方案

1）方案一

試驗(yàn)47區(qū)、31區(qū)、16區(qū)，在吹填流泥上鋪設(shè)1層編織布，1層無紡布，人工打設(shè)排水板。排水板間距1.0 m，正方形布置，在每4根相鄰排水板的形心位置打設(shè)1根排水板；排水板實(shí)際間距約70 cm。排水板打設(shè)深度4.5 m，外露長度0.4 m。每排排水板鋪設(shè)1根濾管，濾管間距50 cm。濾管鋪設(shè)完成后，進(jìn)行濾管排水板連接，排水板纏繞濾管1.5周，用自拉鎖固定。鋪設(shè)1層土工格柵，1層無紡布，一次性鋪設(shè)2層密封膜。試驗(yàn)47區(qū)淺層加固卸載后，吹填黑砂，一半面積吹填30 cm，另一半面積吹填40 cm。

2）方案二

試驗(yàn)48區(qū)、32區(qū)，排水板間距0.8 m、正方形布置，同時(shí)在每4根相鄰排水板的形心處打設(shè)1根排水板；排水板實(shí)際間距56 cm。每排排水板鋪設(shè)1根濾管，濾管間距40 cm。其它同方案一。1.3.4深層抽水固結(jié)方案

5個(gè)試驗(yàn)區(qū)排水板間距均為0.8 m，正方形布置，排水板打設(shè)底標(biāo)高為-13.0 m、外露長度0.4 m。在每排排水板位置鋪設(shè)1根濾管，排水板濾管通過自拉鎖連接。試驗(yàn)16區(qū)、48區(qū)、31區(qū)濾管綁扎完成后，鋪設(shè)1層無紡布，2層密封膜；試驗(yàn)32區(qū)、47區(qū)濾管上綁扎完成后，在濾管上覆蓋中粗砂，鋪設(shè)1層無紡布，2層密封膜。深層真空預(yù)壓要求膜下真空度不小于85 kPa。預(yù)計(jì)抽真空恒載時(shí)間100 d。

1.4 卸載標(biāo)準(zhǔn)

淺層抽水固結(jié)卸載標(biāo)準(zhǔn)：正式抽氣20 d進(jìn)行現(xiàn)場十字板檢測，每區(qū)8個(gè)點(diǎn)，要求淺層2~3 m范圍內(nèi)平均十字板剪切強(qiáng)度大于10 kPa。如達(dá)不到，繼續(xù)抽真空，后每10 d做十字板檢測1次，直至地基強(qiáng)度滿足要求。

深層真空預(yù)壓卸載標(biāo)準(zhǔn)：按實(shí)測沉降曲線推算的固結(jié)度不小于90%，且連續(xù)5 d地表實(shí)測平均沉降速率不大于2.5 mm/d。

2 試驗(yàn)區(qū)實(shí)施概況

試驗(yàn)區(qū)10月21日淺層加固正式抽氣計(jì)時(shí)，有效抽氣時(shí)間為40 d，正式抽氣20 d、30 d、40 d分別進(jìn)行了原位取土和十字板剪切試驗(yàn)。淺層加固卸載后，試驗(yàn)區(qū)32區(qū)、48區(qū)、47區(qū)采用DJG系列鋼軌插板機(jī)進(jìn)行深層排水板打設(shè)，其它區(qū)域采用輕型打板機(jī)械進(jìn)行深層排水板打設(shè)。深層加固抽真空正式計(jì)時(shí)105 d后卸載，經(jīng)第三方單位檢測，加固效果滿足設(shè)計(jì)要求。

3 試驗(yàn)數(shù)據(jù)分析

為了取得真實(shí)有效的試驗(yàn)數(shù)據(jù)，為新技術(shù)提供翔實(shí)依據(jù)，試驗(yàn)加固前后及施工過程中進(jìn)行大量的現(xiàn)場檢測和動(dòng)態(tài)監(jiān)測。主要項(xiàng)目有：現(xiàn)場取土及相關(guān)室內(nèi)試驗(yàn)檢測、現(xiàn)場十字板試驗(yàn)檢測，孔隙水壓力監(jiān)測[3]、土體分層沉降監(jiān)測、表層沉降監(jiān)測、膜下真空度監(jiān)測等。

3.1 淺層加固監(jiān)測與檢測數(shù)據(jù)分析

1）孔壓監(jiān)測

淺層加固40 d，56 cm排水間距的32區(qū)、48區(qū)孔壓消散值為35.05 kPa、30.70 kPa，70 cm排水板間距的16區(qū)、31區(qū)、47區(qū)孔壓消散值為10.63 kPa、11.77 kPa、14.11 kPa。排水板間距小的試驗(yàn)區(qū)孔壓消散值相對較高。

2）表層沉降觀測

試驗(yàn)區(qū)淺層加固表層沉降統(tǒng)計(jì)見表3，淺層加固總沉降量為1 097.3～1 763.7 mm。

表3 表層沉降統(tǒng)計(jì)Table 3Statistics of surface settlement

根據(jù)實(shí)測平均沉降曲線，估算試驗(yàn)區(qū)淺層加固的固結(jié)度[4-5]。試驗(yàn)47區(qū)、16區(qū)、31區(qū)固結(jié)度為50%~65%，加固范圍內(nèi)殘余沉降60~70 cm；試驗(yàn)區(qū)32區(qū)、48區(qū)固結(jié)度70%~75%，加固范圍內(nèi)殘余沉降35~50 cm。排水板間距較小的32區(qū)、48區(qū)地基固結(jié)度高于47區(qū)、16區(qū)、31區(qū)。

3）淺層加固前后含水率變化

在淺層加固前、過程中和卸載后，進(jìn)行了原位取土和室內(nèi)土工試驗(yàn)，含水率統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù)平均值見表4。試驗(yàn)區(qū)土體含水率在淺層加固過程中大幅降低，試驗(yàn)32區(qū)、48區(qū)含水率降低幅度大于試驗(yàn)47區(qū)、31區(qū)和16區(qū)。

4）淺層加固十字板剪切強(qiáng)度分析

在試驗(yàn)區(qū)淺層加固過程中進(jìn)行了4次原位十字板剪切試驗(yàn)，分別為加固前、加固20 d（47區(qū)、31區(qū)覆水較深，加固20 d未取得數(shù)據(jù)）、加固30 d和加固40 d。各區(qū)平均十字板剪切強(qiáng)度統(tǒng)計(jì)見表5。試驗(yàn)區(qū)加固40 d，十字板平均強(qiáng)度均小于10 kPa，排水板間距56 cm的試驗(yàn)32區(qū)、48區(qū)十字板強(qiáng)度相對較高，加固20 d十字板強(qiáng)度接近排水板間距70 cm試驗(yàn)16區(qū)、32區(qū)、48區(qū)40 d十字板強(qiáng)度。

表4 含水率數(shù)據(jù)統(tǒng)計(jì)Table 4Statistics of water content %

表5 試驗(yàn)區(qū)平均十字板剪切強(qiáng)度統(tǒng)計(jì)Table 5The mean vane shear strength in experimental area kPa

從現(xiàn)場淺層真空預(yù)壓加固試驗(yàn)數(shù)據(jù)包括孔壓消散、推算固結(jié)度、加固土體含水率變化、十字板剪切強(qiáng)度等可以看出，排水板間距對吹填土加固效果的影響是顯著的，在吹填超軟土中采用小于規(guī)范推薦的排水板間距（0.7～1.3 m）[6]，能取得相對較好的加固效果。

5）卸載標(biāo)準(zhǔn)分析

經(jīng)過40 d的真空預(yù)壓加固，加固區(qū)2~3 m范圍內(nèi)實(shí)測十字板剪切強(qiáng)度并沒有達(dá)到設(shè)計(jì)預(yù)計(jì)的10 kPa。但根據(jù)現(xiàn)場踏勘及設(shè)計(jì)施工人員的經(jīng)驗(yàn)，認(rèn)為32區(qū)、48區(qū)能夠滿足常用插板機(jī)的施工要求，隨在抽真空計(jì)時(shí)40 d后卸載。卸載后在試驗(yàn)區(qū)進(jìn)行了排水板試打，試驗(yàn)32區(qū)、48區(qū)在不采取措施的情況下，采用常用插板機(jī)能夠順利進(jìn)行排水板打設(shè)作業(yè)。47區(qū)（密封膜上吹填了40 cm的黑砂），在插板機(jī)枕木下鋪設(shè)泡沫板后，能夠采用常用插板機(jī)進(jìn)行插板作業(yè)。其它各試驗(yàn)區(qū)采用輕型插板機(jī)進(jìn)行排水板打設(shè)作業(yè)。說明32區(qū)、48區(qū)加固后地基承載力能夠滿足常用插板機(jī)插板作業(yè)要求。

試驗(yàn)區(qū)表層濾管布設(shè)密，排水條件好，表層0.5 m深度范圍內(nèi)加固效果好于0.5 m深度以下。淺表層硬殼層對插板機(jī)的安全作業(yè)至關(guān)重要。因而對不同試驗(yàn)區(qū)淺表層0.2~0.5 m深度及0.5 m深度以下十字板剪切強(qiáng)度分別進(jìn)行統(tǒng)計(jì)和平均，統(tǒng)計(jì)結(jié)果見表6。

表6 十字板強(qiáng)度統(tǒng)計(jì)Table 6Statistics of vane shear strength kPa

由表6可以看出，試驗(yàn)區(qū)淺層加固后，表層0.2～0.5 m深度范圍內(nèi)十字板強(qiáng)度明顯高于0.5 m以下。48區(qū)、32區(qū)淺表層0.2~0.5 m深度平均十字板剪切強(qiáng)度為10.2 kPa，該強(qiáng)度滿足設(shè)計(jì)預(yù)期的10 kPa的十字板剪切強(qiáng)度。32區(qū)、48區(qū)0.5 m以下排水板打設(shè)深度以上平均十字板剪切強(qiáng)度為7.5 kPa。

為了更好地了解插板機(jī)在插板過程中對地基的實(shí)際壓力，在插板機(jī)下的枕木上安裝了土壓力盒，對常用、輕型兩種插板機(jī)最大接地壓力進(jìn)行測量。通過測試得到插板機(jī)在拔樁時(shí)對地壓力最大，常用插板機(jī)拔樁對地壓力反算成地基十字板強(qiáng)度為9~10 kPa，輕型為7.0~7.5 kPa。土壓力盒測得的折算值與加固后地基十字板強(qiáng)度檢測值非常相近。認(rèn)為以檢測值均值作為淺層抽水固結(jié)卸載推薦值是可行的。

6）卸載標(biāo)準(zhǔn)

根據(jù)以上分析，制定無砂的二次真空預(yù)壓加固淺層加固卸載標(biāo)準(zhǔn)如下：

采用目前常用插板機(jī)械施工，無砂法淺層加固卸載標(biāo)準(zhǔn)為：表層0.2~0.5 m深度范圍內(nèi)，土體十字板平均強(qiáng)度不小于10 kPa；0.5 m以下加固范圍內(nèi)平均十字板剪切強(qiáng)度不小于7.5 kPa。以土體原位十字板剪切試驗(yàn)為推薦檢測方式。

采用輕型插板機(jī)械施工，無砂法淺層加固卸載標(biāo)準(zhǔn)為：表層0.2~0.5 m深度范圍內(nèi)，土體十字板平均強(qiáng)度不小于7 kPa；0.5 m以下加固范圍內(nèi)平均十字板剪切強(qiáng)度不小于4 kPa。以土體原位十字板剪切試驗(yàn)為推薦檢測方式。

3.2 深層加固效果分析

1）土質(zhì)分析

深層加固前和卸載后進(jìn)行了原位鉆孔取土和室內(nèi)土工試驗(yàn)。土性指標(biāo)中含水率變化是加固效果改善最敏感的指標(biāo)，加固前后各試驗(yàn)區(qū)含水率統(tǒng)計(jì)均值見表7，加固后各區(qū)平均含水率相差不大，在35%~38%之間，含水率降低10.2%~34.9%。濾管上鋪有中粗砂的試驗(yàn)47區(qū)和32區(qū)，卸載后含水率和其他試驗(yàn)區(qū)沒有明顯區(qū)別。

表7 深層加固前后平均含水率對比Table 7Comparison of the mean water content before and after deep ground improvement %

2）表層沉降及固結(jié)度分析

根據(jù)沉降觀測結(jié)果統(tǒng)計(jì)（見表8），加固區(qū)內(nèi)的插板沉降為1 240~1 404 mm之間，受吹填順序及不均勻影響插板期沉降差別較大。深層真空預(yù)壓期間該沉降量在764~1 037 mm之間，卸載前5 d的沉降速率在1.3~1.7 mm/d。根據(jù)實(shí)測沉降曲線，采用雙曲線法[3-4]推算各試驗(yàn)區(qū)的固結(jié)度為90.2%~90.7%，滿足設(shè)計(jì)要求。

表8 沉降量、沉降速率及推算固結(jié)度匯總Table 8Summary of the settlement,settlement ratio and calculated consolidation

3）加固前后十字板剪切強(qiáng)度分析

深層加固前和卸載后進(jìn)行了原位十字板剪切試驗(yàn)。根據(jù)試驗(yàn)數(shù)據(jù)統(tǒng)計(jì)，表層8 m左右土體為吹填土，經(jīng)淺層、深層二次真空預(yù)壓加固后，土體十字板剪切強(qiáng)度增幅巨大，加固效果明顯。深層加固前，表層土十字板剪切強(qiáng)度2.3～11.8 kPa，深層加固后十字板剪切強(qiáng)度增加到23.1～41.2 kPa。原泥面以下土層加固前主要采用十字板進(jìn)行檢測，十字板剪切強(qiáng)度4.0～35.9 kPa。加固后，土體強(qiáng)度大幅增長，采用標(biāo)貫試驗(yàn)進(jìn)行檢測，擊數(shù)3～11擊。

4 和鄰近傳統(tǒng)方案進(jìn)行對比

1）工藝對比

距離試驗(yàn)區(qū)最近的加固區(qū)為15區(qū)、29區(qū)、46區(qū)，土質(zhì)和試驗(yàn)區(qū)相接近，采用傳統(tǒng)有砂二次真空預(yù)壓地基處理方法。和試驗(yàn)區(qū)加固工藝的主要區(qū)別：傳統(tǒng)加固區(qū)淺層排水板間距70 cm，加固時(shí)間30 d，在淺層抽真空正式計(jì)時(shí)后，在密封膜上吹填80 cm的粉細(xì)砂。

2）加固效果對比

根據(jù)現(xiàn)場實(shí)測數(shù)據(jù)，對試驗(yàn)區(qū)和鄰近加固區(qū)加固前后土體的含水率變化及吹填土層加固后十字板強(qiáng)度進(jìn)行對比，見表9、表10。

表9 深層加固前后試驗(yàn)區(qū)及鄰近加固區(qū)平均含水率對比Table 9Comparison of the mean water content at the experimentalareaandtheadjacentimprovement area before and after deep ground improvement%

表10 試驗(yàn)區(qū)及鄰近加固區(qū)吹填土層加固后十字板強(qiáng)度均值對比表Table 10Comparison of the mean vane shear strength at theexperimental areaand the adjacentimprovement area after dredger filled soil improvement kPa

根據(jù)以上試驗(yàn)數(shù)據(jù)，考慮土質(zhì)均勻性等因素，認(rèn)為試驗(yàn)區(qū)和鄰近加固區(qū)的加固效果是相當(dāng)?shù)摹?/p>

3）經(jīng)濟(jì)對比

以32區(qū)、48區(qū)作為推薦方案和鄰近加固區(qū)傳統(tǒng)工藝進(jìn)行對比。根據(jù)現(xiàn)場實(shí)際成本測算，考慮交底標(biāo)高相同（無砂法真空預(yù)壓工藝采用吹填淤泥補(bǔ)齊標(biāo)高），無砂法真空預(yù)壓二次加固工藝比傳統(tǒng)有砂工藝節(jié)約成本20.23元/m2。

5 結(jié)語

通過13.8萬m2的現(xiàn)場試驗(yàn)和數(shù)據(jù)分析，得到以下結(jié)論：

1）提出了一種無砂的適合深厚超軟基快速加固的真空預(yù)壓新技術(shù)。該技術(shù)在淺層真空預(yù)壓加固中采用較小的排水板間距，使超軟土快速固結(jié)，形成滿足深層插板機(jī)械施工的硬殼層，取消了傳統(tǒng)工藝中作為施工墊層的粉細(xì)砂墊層；在深層真空預(yù)壓加固中取消了作為排水墊層的中粗砂墊層，實(shí)現(xiàn)了完全無砂超軟基真空預(yù)壓地基加固。

2）提出無砂的二次真空預(yù)壓地基處理技術(shù)淺層加固卸載標(biāo)準(zhǔn)。標(biāo)準(zhǔn)為：表層0.2~0.5 m深度范圍內(nèi)，土體十字板平均剪切強(qiáng)度不小于10 kPa；0.5 m以下加固范圍內(nèi)平均十字板剪切強(qiáng)度不小于7.5 kPa。以土體原位十字板剪切試驗(yàn)為推薦檢測方式。

3）排水板間距對淺層超軟土加固效果的影響是顯著的，采用小于規(guī)范推薦的排水板間距可有效加固吹填超軟土，可以迅速形成能夠滿足常用排水板打設(shè)機(jī)械工作的工作界面。

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Experiment research on hydraulically filled ultra-soft soil ground improvement

WANG Peng1,LIANG Ai-hua2*,LIU Ai-min2,LIU Hong-liang2,WANG Rong-li2
（1.Tianjin Port（Group）Co.,Ltd.,Tianjin 300461,China;2.CCCC Tianjin Port Engineering Institute Co.,Ltd.,Key Laboratory of Port Geotechnical Engineering,Ministry of Communications,PRC,Key Laboratory of Port Geotechnical Engineering of Tianjin,Tianjin 300222,China）

In order to solve the problems in high water content and large area reclamation of ultra-soft soil vacuum preloading foundation reinforcement technology with sand shortage,we carried out an in-situ experiment with 138 000 m2site,and proposed a secondary vacuum preloading technique without sand.This technique applies to the ground which the upper part is ultra-soft soil and the lower part is under-consolidated soil.In shallow ground improvement,this technique use smaller drainage plate spacing to form a crust quickly which meet the requirements of deep inserted plate mechanical construction, excluded the silty fine sand used as sand mat,put forward the unloading criteria of shallow reinforcement.In deep ground improvement,excluded the sand cushion used as drainage cushion,used pipe network composed of drainage plate and pipe as suction drainage channel.No sand is needed for foundation reinforcement using this technique and the reinforcement effect meets the design requirements.

vacuum preloading technique;secondary improvement;hydraulic fill;unloading criteria

U652.2

A

2095-7874（2017）07-0057-05

10.7640/zggwjs201707013

2017-04-26

2017-05-17

王鵬（1985—），男，天津市人，工程師，港口航道及海岸工程專業(yè)，從事項(xiàng)目建設(shè)管理工作。*通訊作者：梁愛華，E-mail：liangah75@sina.com