李雪陽(yáng)，江世永，飛 渭，姚未來(lái)

(1.后勤工程學(xué)院軍事土木工程系，重慶401311)

(2.后勤工程學(xué)院訓(xùn)練部，重慶401311)

高韌性水泥基復(fù)合材料強(qiáng)度尺寸效應(yīng)試驗(yàn)研究與正交分析

李雪陽(yáng)1，江世永2，飛 渭1，姚未來(lái)1

(1.后勤工程學(xué)院軍事土木工程系，重慶401311)

(2.后勤工程學(xué)院訓(xùn)練部，重慶401311)

江世永

尺寸效應(yīng)是水泥基材料的固有特性，它與材料的配合比、強(qiáng)度以及結(jié)構(gòu)組成等因素有關(guān)。高韌性水泥基復(fù)合材料是一種新型復(fù)合材料，具有優(yōu)異的韌性，但同時(shí)其結(jié)構(gòu)組成與普通混凝土相比也具有較大差異。然而，目前針對(duì)尺寸效應(yīng)的研究大多限于普通混凝土和高強(qiáng)混凝土，并且尚無(wú)相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)對(duì)高韌性水泥基復(fù)合材料尺寸效應(yīng)的處理作出規(guī)范。為了探究該種復(fù)合材料的抗壓強(qiáng)度尺寸效應(yīng)，本文采用兩種不同尺寸的立方體試件，對(duì)16組不同配合比的高韌性水泥基復(fù)合材料進(jìn)行了單軸抗壓試驗(yàn)和正交分析，研究了纖維摻量、水膠比、粉煤灰摻量和砂膠比這4個(gè)因素對(duì)材料強(qiáng)度尺寸效應(yīng)的影響情況。試驗(yàn)結(jié)果表明:與普通混凝土相比，高韌性水泥基復(fù)合材料的脆性特征明顯減??；諸因素對(duì)尺寸效應(yīng)影響的主次順序?yàn)樗z比>纖維摻量>粉煤灰摻量>砂膠比，其中水膠比和纖維摻量的影響均非常顯著，而砂膠比對(duì)尺寸效應(yīng)影響甚微。

尺寸效應(yīng)；高韌性水泥基復(fù)合材料；配合比；抗壓試驗(yàn)；正交分析

1 前 言

高韌性水泥基復(fù)合材料最初由Li基于微觀力學(xué)的性能驅(qū)動(dòng)設(shè)計(jì)方法提出[1]，也稱(chēng)之為Engineered Cemen-titious Composite，簡(jiǎn)稱(chēng)ECC。通過(guò)水泥基材內(nèi)均勻分散的短纖維的橋聯(lián)作用，材料在受到拉伸荷載的過(guò)程中會(huì)產(chǎn)生多條細(xì)密裂縫來(lái)實(shí)現(xiàn)準(zhǔn)應(yīng)變硬化特性[2]，即隨著拉應(yīng)變的增加，應(yīng)力仍然可以隨著應(yīng)變的增加而增加，不會(huì)出現(xiàn)類(lèi)似于混凝土的陡降現(xiàn)象。在單軸拉伸荷載作用下，高韌性水泥基復(fù)合材料的極限拉應(yīng)變可達(dá)混凝土的數(shù)百倍[3]，具有良好的韌性。自ECC問(wèn)世以來(lái)，因其優(yōu)異的性能，國(guó)內(nèi)外研究人員都相繼展開(kāi)了對(duì)該材料的研究[4，5]。

已有研究表明[6]，混凝土的強(qiáng)度不僅與材料的配合比、原材料種類(lèi)等因素有關(guān)，還隨著試件的幾何尺寸的變化而變化，尺寸效應(yīng)是混凝土類(lèi)材料的固有特性。國(guó)內(nèi)外學(xué)者也相繼對(duì)混凝土抗壓強(qiáng)度的尺寸效應(yīng)進(jìn)行了研究:Neville[7]對(duì)尺寸為70~150 mm的混凝土立方體試件進(jìn)行了抗壓試驗(yàn)，發(fā)現(xiàn)小尺寸試件的強(qiáng)度普遍高于大尺寸試件；Filho等[8]用不同尺寸的圓柱體試件對(duì)普通混凝土和高強(qiáng)混凝土抗壓強(qiáng)度的尺寸效應(yīng)進(jìn)行了試驗(yàn)研究；錢(qián)覺(jué)時(shí)等[9]對(duì)多種不同尺寸的高強(qiáng)混凝土試件的抗壓強(qiáng)度尺寸效應(yīng)進(jìn)行了一系列的研究；蘇捷等[10，11]對(duì)不同骨料組分的普通混凝土和高強(qiáng)混凝土進(jìn)行了抗壓強(qiáng)度尺寸效應(yīng)的試驗(yàn)研究，并提出了尺寸效應(yīng)律的計(jì)算式。ECC與普通混凝土都屬于水泥基復(fù)合材料，但兩者的原材料組分和配合比設(shè)計(jì)有著很大的不同。ECC是在水泥基體里摻入大量單絲短纖維均勻攪拌而成，且大摻量地使用粉煤灰代替水泥，骨料僅使用精細(xì)石英砂作為細(xì)骨料，不含粗骨料；此外，ECC內(nèi)均勻分散的短纖維與粉煤灰的火山灰效應(yīng)[12]能夠使材料內(nèi)部結(jié)構(gòu)更加均勻密實(shí)。因此，ECC的界面特性與普通混凝土之間有著較大差異，破壞時(shí)的脆性特征也明顯降低。目前我國(guó)混凝土行業(yè)相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)[13]規(guī)定以邊長(zhǎng)為150 mm的立方體試件為標(biāo)準(zhǔn)試件來(lái)評(píng)定混凝土的強(qiáng)度等級(jí)，并分別給出了邊長(zhǎng)為100 mm和200 mm的試件與標(biāo)準(zhǔn)試件之間的尺寸換算系數(shù)。ECC與普通混凝土的結(jié)構(gòu)組成存在較大差異，二者的尺寸效應(yīng)勢(shì)必也有所不同，因此，在測(cè)定ECC的力學(xué)性能時(shí)不宜直接套用混凝土的尺寸換算系數(shù)。為了評(píng)價(jià)ECC的強(qiáng)度等級(jí)等力學(xué)指標(biāo)，有必要針對(duì)該材料進(jìn)行尺寸效應(yīng)的研究。

2 試驗(yàn)設(shè)計(jì)

2.1 試驗(yàn)原材料

本次制備高韌性水泥基復(fù)合材料所用原材料為:標(biāo)號(hào)為42.5＃的普通硅酸鹽水泥，一級(jí)粉煤灰，直徑0.1~ 0.2 mm的精細(xì)石英砂；纖維使用Kuraray聚乙烯醇(PVA)纖維，已有研究表明[14]該種纖維較為適合用于制備高韌性水泥基復(fù)合材料；為使拌合物具有足夠的流動(dòng)性，保證纖維能夠均勻分散，添加聚羧酸高效減水劑。

2.2 試驗(yàn)配合比

本次試驗(yàn)以纖維摻量、水膠比、粉煤灰摻量和砂膠比4個(gè)因素為變量因素，每個(gè)因素考慮4個(gè)水平變量，如表1所示。纖維摻量的4個(gè)水平變量取為纖維與攪拌形成的復(fù)合材料的體積比Vf(vol%)等于0.8%，1.2%，1.6%和2.0%，分別用A1、A2、A3和A4來(lái)表示；水膠比的4個(gè)水平變量取為水與膠凝材料的質(zhì)量比mW/B等于0.20，0.23，0.36和0.29，分別用B1、B2、B3和B4來(lái)表示；粉煤灰摻量的4個(gè)水平變量取為粉煤灰與水泥的質(zhì)量比mFA/C等于0.6，0.9，1.2和1.5，分別用C1、C2、C3和C4來(lái)表示；砂膠比的4個(gè)水平變量取為砂與膠凝材料的質(zhì)量比mS/B等于0.24，0.30，0.36和0.42，分別用D1、D2、D3和D4來(lái)表示。

表1 各因素水平變化Table 1 Changes in the levelof factors

2.3 正交設(shè)計(jì)

本次試驗(yàn)為4因素4水平正交試驗(yàn)，考察指標(biāo)為高韌性水泥基復(fù)合材料抗壓強(qiáng)度尺寸效應(yīng)系數(shù)，采用L16(45)正交表，共16組配合比，如表2所示。對(duì)試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行極差分析和方差分析，探討各因素對(duì)尺寸效應(yīng)影響的主次順序，并定量分析各個(gè)因素影響的顯著性。

3 試驗(yàn)過(guò)程

3.1 試驗(yàn)方法

目前國(guó)內(nèi)外學(xué)者都相繼對(duì)ECC的抗壓性能進(jìn)行了一系列的試驗(yàn)研究，但由于尚無(wú)統(tǒng)一的標(biāo)準(zhǔn)或規(guī)范可循，研究方法都不盡相同，采用的較多的試件形式為圓柱體試件[15，16]和立方體試件[17，18]。本次試驗(yàn)中，每組配合比均制作100 mm×100 mm×100 mm和150 mm× 150 mm×150 mm兩種尺寸的立方體試件，以邊長(zhǎng)150 mm的立方體試件抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)值與邊長(zhǎng)100 mm的立方體試件抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)值的比值作為尺寸效應(yīng)系數(shù)。

本次制備高韌性水泥基復(fù)合材料采用纖維后摻法，使用強(qiáng)制式混凝土攪拌機(jī)，先將粉料放入攪拌機(jī)干拌1~2 min，待粉料充分混合之后加入水和減水劑濕拌4~5 min，待拌合物流態(tài)達(dá)到要求之后再緩慢加入PVA纖維攪拌8~10 min，直至纖維分散均勻。在保證纖維分散均勻的前提下，每組的干拌、濕拌以及摻入纖維后的攪拌時(shí)間均保持基本一致，以減少攪拌時(shí)間對(duì)試件強(qiáng)度的影響。攪拌完成后倒入試模，為保證試件充分密實(shí)，每個(gè)試件振搗20 s，抹平后靜置36 h脫模，放到標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)箱中養(yǎng)護(hù)。本次試驗(yàn)采用電液伺服萬(wàn)能試驗(yàn)機(jī)，試驗(yàn)方法和強(qiáng)度取值方法參考GB/T 50081—2002?普通混凝土力學(xué)性能試驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn)?中的相關(guān)規(guī)定[13]進(jìn)行操作。

3.2 試驗(yàn)現(xiàn)象及結(jié)果

在普通混凝土立方體試塊單軸抗壓試驗(yàn)中，試件四側(cè)處于無(wú)約束狀態(tài)，又由于試驗(yàn)機(jī)上、下加載墊板對(duì)混凝土的環(huán)箍效應(yīng)，因此在破壞時(shí)試件呈現(xiàn)上、下兩面基本完好而中間細(xì)的錐形破壞；由于混凝土的脆性特征，荷載在到達(dá)極限荷載后迅速降低，破壞前無(wú)明顯征兆，破壞時(shí)帶有明顯的崩裂聲，破壞后試件四側(cè)表面往往伴隨著嚴(yán)重的剝落現(xiàn)象。在本次試驗(yàn)中，高韌性水泥基復(fù)合材料的受壓破壞過(guò)程與普通混凝土有明顯區(qū)別，無(wú)論試件尺寸大小，所有試件均沒(méi)有出現(xiàn)錐形破壞面；第一組和第二組的試件由于纖維摻量較低且水膠比偏小，導(dǎo)致材料脆性特征相對(duì)于其余實(shí)驗(yàn)組較為明顯，破壞時(shí)帶有崩裂聲，但試件仍能保持完整性，而其余十四組試件破壞時(shí)均無(wú)崩裂聲；所有試件在破壞后都沒(méi)有出現(xiàn)類(lèi)似于普通混凝土的剝落現(xiàn)象。經(jīng)觀察發(fā)現(xiàn)，除了第一組和第二組以外的所有試件，無(wú)論尺寸大小如何，在加載過(guò)程中的破壞模式均表現(xiàn)為:隨著荷載增加，試件中部首先出現(xiàn)豎向細(xì)微裂縫，隨之裂縫向邊角處緩慢發(fā)展并生成新裂縫；當(dāng)荷載加至接近極限荷載時(shí)，裂縫基本貫通截面，同時(shí)伴有纖維拔出和斷裂的聲音；最終試件橫向變形開(kāi)始明顯增大，承載力下降，試件破壞。試驗(yàn)現(xiàn)象表明，纖維的橋聯(lián)作用明顯降低了材料的脆性特性，也使得材料在破壞后仍能保持良好的完整性。兩種尺寸的試件破壞形態(tài)見(jiàn)圖1。每組配合比邊長(zhǎng)100 mm和邊長(zhǎng)150 mm立方體試件的抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)值與尺寸效應(yīng)系數(shù)記錄于表2。

圖1 不同尺寸立方體試塊受壓破壞形態(tài):(a)100×100× 100 mm，(b)150×150×150 mmFig.1 Compression failure mode ofcube specimens with different sizes:(a)100×100×100 mm，(b)150×150×150 mm

4 結(jié)果分析

4.1 極差分析

極差R的大小可以衡量各因素影響作用的大小，極差大的因素通常是重要因素，極差小的因素往往是次要因素。以因素A(纖維摻量)為例說(shuō)明極差的計(jì)算方法。

根據(jù)表2，分別計(jì)算出纖維摻量各水平對(duì)應(yīng)的尺寸效應(yīng)系數(shù)之和K1、K2、K3、K4與平均尺寸效應(yīng)系數(shù)

極差R取為尺寸效應(yīng)系數(shù)之和的極大值與極小值之差，即:

其余各因素的極差計(jì)算方法與因素A相同，本次試驗(yàn)的極差分析結(jié)果見(jiàn)表2。

由極差計(jì)算結(jié)果可知，在本次試驗(yàn)所考慮的4個(gè)因素中，極差從大到小依次為:水膠比(0.75)>纖維摻量(0.61)>粉煤灰摻量(0.20)>砂膠比(0.05)。由此可以看出，水膠比和纖維摻量對(duì)材料抗壓強(qiáng)度尺寸效應(yīng)影響較大，其次是粉煤灰摻量，而砂膠比的極差遠(yuǎn)小于其它3個(gè)因素，表明砂膠比對(duì)尺寸效應(yīng)的影響最小。

為進(jìn)一步分析各因素水平變化對(duì)尺寸效應(yīng)系數(shù)的影響，以各因素的水平變化為橫坐標(biāo)，各水平對(duì)應(yīng)的平均尺寸效應(yīng)系數(shù)值為縱坐標(biāo)，畫(huà)出各因素不同水平與尺寸效應(yīng)系數(shù)之間的關(guān)系曲線，如圖2所示。

從表2與圖2可見(jiàn):

(1)將本次試驗(yàn)所記錄的尺寸效應(yīng)系數(shù)與混凝土相關(guān)規(guī)范[13]相比較發(fā)現(xiàn)，高韌性水泥基復(fù)合材料的尺寸效應(yīng)與普通混凝土存在明顯差異。高韌性水泥基復(fù)合材料的結(jié)構(gòu)組分與普通混凝土不同，內(nèi)部結(jié)構(gòu)更加均勻密實(shí)，且破壞過(guò)程中脆性特征減小，破壞模式也異于混凝土。因此，在不同尺寸的高韌性水泥基復(fù)合材料抗壓試驗(yàn)中，不宜直接套用現(xiàn)有混凝土相關(guān)規(guī)范中的尺寸效應(yīng)系數(shù)。

表2 試驗(yàn)結(jié)果及正交分析Table 2 Test results and orthogonalanalysis

圖2 各因素水平變化對(duì)尺寸效應(yīng)系數(shù)的影響趨勢(shì)Fig.2 Influences trends of changes in various factors on size effect coefficients

(2)纖維摻量和水膠比是對(duì)尺寸效應(yīng)系數(shù)影響較大的兩個(gè)因素，其中水膠比的影響最為顯著。高韌性水泥基復(fù)合材料與普通水泥基復(fù)合材料本質(zhì)的區(qū)別在于其內(nèi)部隨機(jī)分布的短纖維，在試件破壞過(guò)程中，纖維在斷裂面之間發(fā)揮橋聯(lián)作用，其間消耗大量能量，避免了類(lèi)似于普通混凝土的突然破壞，降低了材料的脆性。而材料的脆性程度會(huì)直接影響尺寸效應(yīng)，脆性特征越明顯，尺寸效應(yīng)越嚴(yán)重。另一方面，隨著水膠比的增大，拌合物的流動(dòng)性越好，纖維越容易分散均勻，相反地，如果水膠比過(guò)小，可能會(huì)引起基體斷裂韌度過(guò)高導(dǎo)致初始開(kāi)裂強(qiáng)度過(guò)高而無(wú)法滿(mǎn)足初始開(kāi)裂應(yīng)力準(zhǔn)則[19]，纖維的破壞形式轉(zhuǎn)為斷裂破壞，不利于纖維橋聯(lián)作用的發(fā)揮；同時(shí)，用水量的增大也會(huì)導(dǎo)致材料強(qiáng)度的降低，大量試驗(yàn)研究表明[20]，抗壓強(qiáng)度越低，尺寸效應(yīng)越不明顯，尺寸效應(yīng)系數(shù)越接近1。因此，當(dāng)纖維摻量或水膠比越大，尺寸效應(yīng)系數(shù)越接近1，呈增大趨勢(shì)。

(3)本次所用粉煤灰為一級(jí)粉煤灰，由大量細(xì)微的球狀玻璃體組成，對(duì)水的吸附力小，可以改善拌合物流動(dòng)性，有利于纖維的分散。另一方面，在水環(huán)境中，粉煤灰內(nèi)的活性成分會(huì)與水泥水化物產(chǎn)生化學(xué)反應(yīng)，即粉煤灰的火山灰效應(yīng)，其反應(yīng)所生成的產(chǎn)物填充于水泥水化物的孔隙中，降低了材料內(nèi)部的孔隙率，使材料更加均勻密實(shí)，同時(shí)也改善了纖維與材料基體之間的界面性質(zhì)。本次試驗(yàn)結(jié)果顯示，當(dāng)粉煤灰與水泥的質(zhì)量比在0.6~1.5的范圍內(nèi)逐漸增大時(shí)，材料的尺寸效應(yīng)系數(shù)呈先增大后減小的趨勢(shì)，表明粉煤灰與水泥存在一個(gè)最佳比例，能使得材料內(nèi)部結(jié)構(gòu)更加均勻密實(shí)，減小材料脆性特征。

(4)從極差分析的結(jié)果來(lái)看，砂膠比對(duì)尺寸效應(yīng)系數(shù)的影響最小。試驗(yàn)數(shù)據(jù)表明，當(dāng)砂膠比在0.24~ 0.42的范圍內(nèi)變化時(shí)，材料的尺寸效應(yīng)系數(shù)僅在很小的范圍內(nèi)呈波動(dòng)性變化。精細(xì)石英砂的摻入，一方面增大了拌合物的密實(shí)性，但另一方面，過(guò)大的砂膠比會(huì)增加基體的斷裂韌度，不利于纖維發(fā)揮橋聯(lián)作用。

4.2 方差分析

本次試驗(yàn)中，用極差法得到了4個(gè)變量因素對(duì)尺寸效應(yīng)系數(shù)影響的主次順序，但需注意的是，極差分析無(wú)法估計(jì)試驗(yàn)的誤差情況。為了衡量本次試驗(yàn)的精度，并使用一個(gè)標(biāo)準(zhǔn)定量地考察這4個(gè)因素對(duì)尺寸效應(yīng)的影響是否顯著，對(duì)此次試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行方差分析，結(jié)果見(jiàn)表3。

表3 方差分析Table 3 Variance analysis

由各因素的方差值和自由度可以計(jì)算出對(duì)應(yīng)的均方值，然后查表可得F值，通過(guò)比較各因素的F值與給定顯著性水平下的臨界值，即可分析各因素對(duì)尺寸效應(yīng)系數(shù)影響的顯著性。由方差分析可知:本次試驗(yàn)的試驗(yàn)誤差為誤差較小，試驗(yàn)精度較高；在顯著性水平α＝0.01的情況下，水膠比和纖維摻量這兩個(gè)因素的F值均大于臨界值F0.01(3，3)＝29.5，說(shuō)明這兩個(gè)因素對(duì)ECC強(qiáng)度的尺寸效應(yīng)影響均特別顯著；而在顯著性水平α＝0.10的情況下，粉煤灰摻量和砂膠比的F值均小于臨界值F0.10(3，3)＝5.4，表明就本次正交試驗(yàn)結(jié)果而言，粉煤灰摻量和砂膠比對(duì)尺寸效應(yīng)的影響并不顯著；同時(shí)，根據(jù)均方值的大小判斷，各因素對(duì)尺寸效應(yīng)系數(shù)影響的主次順序?yàn)樗z比>纖維摻量>粉煤灰摻量>砂膠比，該結(jié)論與極差分析的結(jié)果一致。

5 結(jié) 論

(1)相對(duì)于普通混凝土，高韌性水泥基復(fù)合材料的脆性特征明顯減小。在受壓破壞過(guò)程中，當(dāng)材料產(chǎn)生微裂紋時(shí)，材料內(nèi)部均勻分散的短纖維可阻止裂紋擴(kuò)展并吸收能量，從而使材料韌性增強(qiáng)。同時(shí)，在試件破壞過(guò)程中，纖維在斷裂面之間產(chǎn)生橋聯(lián)作用，使材料在破壞后仍能保持良好的整體性，無(wú)明顯的外凸和剝落現(xiàn)象。

(2)高韌性水泥基復(fù)合材料立方體試塊抗壓強(qiáng)度存在尺寸效應(yīng)，由于與普通混凝土組成成分不同，其尺寸效應(yīng)與普通混凝土也存在明顯的差異，試驗(yàn)中不宜直接參考現(xiàn)有的混凝土相關(guān)規(guī)范來(lái)評(píng)價(jià)高韌性水泥基復(fù)合材料的抗壓性能。

(3)諸因素對(duì)強(qiáng)度尺寸效應(yīng)系數(shù)影響的主次順序?yàn)?水膠比>纖維摻量>粉煤灰摻量>砂膠比。其中水膠比和纖維摻量對(duì)尺寸效應(yīng)的影響非常顯著，隨著水膠比(0.20~0.29)或纖維摻量(0.8%~2.0%)的增加，尺寸效應(yīng)系數(shù)逐漸趨近于1。粉煤灰的火山灰效應(yīng)能夠改善纖維與材料基體之間的界面性質(zhì)，更利于纖維發(fā)揮其橋聯(lián)作用以增大材料韌性，減小了材料的脆性特征，但同時(shí)粉煤灰的活性反應(yīng)也減小了材料內(nèi)部的孔隙率，對(duì)材料強(qiáng)度具有積極作用，而水泥基復(fù)合材料的強(qiáng)度越大，其尺寸效應(yīng)也會(huì)越明顯；因此，粉煤灰摻量存在一個(gè)最佳值，能使尺寸效應(yīng)系數(shù)最接近1。當(dāng)砂膠比在0.24~0.42的范圍內(nèi)變化時(shí)，尺寸效應(yīng)系數(shù)基本保持不變，可以認(rèn)為砂膠比對(duì)尺寸效應(yīng)的影響較小，可將其作為次要因素來(lái)考慮。

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(編輯 惠 瓊)

Experimental Study and Orthogonal Analysis of Strength Size Effect of High Toughness Cementitious Composite

LI Xueyang1，JIANG Shiyong2，F(xiàn)EI Wei1，YAO Weilai1
(1.Department of Military Civil Engineering，Logistical Engineering University，Chongqing 401311，China)
(2.Department of Training，Logistical Engineering University，Chongqing 401311，China)

Size effect is the inherent characteristic of cementitious materials，which is related to the factors such as mix-ture ratio，strength and structure composition.The high toughness cementitious composite is a new type of composite mate-rial with excellent toughness，but at the same time its structure is quite different from that of ordinary concrete.However，most of the current studies on size effects are limited to ordinary concrete and high-strength concrete，and there is no rele-vant standard to regulate size effect of high toughness cementitious composite.In order to explore the compressive strength size effect of high toughness cementitious composite，the uniaxial compressive test and orthogonal analysis on 16 groups of high toughness cementitious composites with different mixture ratios and two sizes of cube specimens were carried out to study the influence of four factors on the compressive strength size effect of this material，including fiber content，water-binder ratio，fly ash content and sand-binder ratio.The test results show that the brittleness of high toughness cementitious composite is obviously reduced compared with ordinary concrete.The primary and secondary order of the influence of this four factors on size effect is water-binder ratio>fiber content>fly ash content>sand-binder ratio；the influence of water-binder ratio and fiber content is highly significant，while sand-binder ratio has little effect on the size effect.

size effect；high toughness cementitious composite；mixture ratio；compressive test；orthogonal analysis

TU528

A

1674－3962(2017)06－0473－06

2017－03－06

重慶市高校優(yōu)秀成果轉(zhuǎn)化資助重點(diǎn)項(xiàng)目(KJZH14220)

李雪陽(yáng)，男，1991年生，碩士研究生

江世永，男，1965年生，教授，博士生導(dǎo)師，Email:jiangshy1＠163.com

10.7502/j.issn.1674－3962.2017.06.12