孔凡強(qiáng)

摘要：隨著我國(guó)橋梁建造水平的不斷提高，連續(xù)鋼箱梁在公路、鐵路、市政等領(lǐng)域的橋梁工程中逐步得到應(yīng)用，施工時(shí)多數(shù)采用占地少、交通影響小、設(shè)備簡(jiǎn)單、安全可靠、造價(jià)低的頂推法，本文以市政斜拉橋超寬超重鋼箱梁頂推施工為例，從頂推施工臨時(shí)設(shè)施、梁段頂推、施工監(jiān)測(cè)、質(zhì)量控制措施等方面，詳細(xì)介紹了三維步履式懸臂頂推工法，為后續(xù)類似項(xiàng)目施工提供參考。

Abstract： With the continuous improvement of bridge construction level in China， continuous steel box girder is gradually applied in bridge engineering in highway， railway and municipal areas. Most of the constructions use pushing technology due to its less land occupation， small traffic impact， simple equipment， high safety and reliability and low cost， This paper takes the pushing construction of ultra-wide and ultra-heavy steel box girder of municipal cable-stayed bridge as an example， and introduces the three-dimensional walking cantilever pushing technology from the temporary facilities， beam section pushing， construction monitoring and quality control measures of pushing construction provide reference for the follow-up similar projects.

關(guān)鍵詞：步履式；懸臂頂推；鋼箱梁；斜拉橋

Key words： walking style；cantilever launching；steel box girder；cable-stayed bridge

中圖分類號(hào)：U445.462 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A 文章編號(hào)：1006-4311（2017）24-0106-03

1 概述

龍湖內(nèi)環(huán)路上跨北引水渠橋全長(zhǎng)210m，橋梁采用 95m+20m+95m獨(dú)塔雙索面斜拉橋，橋梁全寬53m，采用機(jī)動(dòng)車雙向六車道規(guī)模，兩側(cè)布置非機(jī)動(dòng)車道和人行道。主梁采用雙主梁結(jié)構(gòu)+外挑梁的梁格體系，全鋼結(jié)構(gòu)，頂板寬53m，頂面設(shè)雙向1.5%橫坡，外挑梁范圍設(shè)反向1.5%橫坡，橋梁中心線處梁高3m。單個(gè)主梁箱室寬5.8m，外挑梁箱室寬9.9m，主梁橫隔板標(biāo)準(zhǔn)間距3.0m，雙主梁之間及主梁與外挑梁之間用鋼橫梁連接，標(biāo)準(zhǔn)間距與橫隔板一致。機(jī)動(dòng)車道及人非通道的橋面板采用正交異性鋼橋面板，頂板厚16mm，近塔處加厚至20mm，車行道采用U形加勁肋，行人與非機(jī)動(dòng)車道采用I形肋，箱梁底板厚20～25mm，腹板厚14～30mm。主梁與外挑梁之間設(shè)索梁錨固區(qū)，索梁錨固區(qū)采用中空布置，不設(shè)縱向連續(xù)的橋面板及底板。主塔由索梁錨固區(qū)穿過(guò)。在兩端和近主塔處將頂?shù)装遑炌ㄐ纬芍袡M梁和端橫梁，可進(jìn)一步增強(qiáng)鋼梁整體性。在雙主梁的外側(cè)腹板設(shè)置鋼錨箱，進(jìn)行索梁錨固，拉索間距12m，與橫隔板對(duì)齊。主梁節(jié)段標(biāo)準(zhǔn)長(zhǎng)度6m，采用Q345qd，梁段間采用栓焊連接，詳見圖1。

2 施工方案選擇與技術(shù)控制要點(diǎn)

2.1 施工方案的選擇

因本工程鋼梁跨徑大、總噸位大，且鋼梁上跨即有龍湖引水渠，擬采用步履式頂推裝置多點(diǎn)頂推法進(jìn)行施工。主梁采用在岸上逐節(jié)預(yù)制拼裝，再由兩岸向河中心同時(shí)頂推，在主塔處合攏的施工方案。

2.2 連續(xù)鋼箱梁頂推施工技術(shù)控制要點(diǎn)

2.2.1 梁段預(yù)制

主梁梁段長(zhǎng)5.8～12.8m，采用短線法在胎架上預(yù)制，拼裝胎架按一加二布置，胎架設(shè)置在兩岸橋臺(tái)后路基上，距橋臺(tái)83m。鋼箱梁板件或塊件從工廠用汽車運(yùn)到施工現(xiàn)場(chǎng)后，在胎架上拼裝、焊接成整節(jié)段。

2.2.2 梁段滑移、拼接

梁段在胎架上預(yù)制完成后，沿縱移滑道滑移出胎架至拼接位置，用三向千斤頂調(diào)整箱梁節(jié)段豎向、縱向、橫向位置，按設(shè)計(jì)要求與前一節(jié)段對(duì)接。箱梁節(jié)段采用鋼絞線拖拉縱移到位，縱移滑道位于橋中線兩側(cè)各6.2m，主梁內(nèi)側(cè)腹板下方，由箱梁拼裝胎架延伸至A0、A1號(hào)橋臺(tái)，滑道全長(zhǎng)140m。箱梁節(jié)段滑移到拼接位置后，用4臺(tái)300噸三向千斤頂托起箱梁，調(diào)整其豎向及縱橫向位置，與前一梁段精確對(duì)接。三向千斤頂位于主梁外側(cè)腹板下方，其豎向最大調(diào)整范圍為300mm，水平方向最大調(diào)整范圍為200mm。

2.2.3 頂推設(shè)備布置

鋼箱梁采用整體多點(diǎn)頂推方式，頂推施工時(shí)在每個(gè)臨時(shí)墩上布置一套頂推裝置進(jìn)行頂推，每套裝置含一臺(tái)步履式千斤頂和一臺(tái)液壓泵站，每套裝置豎向頂升力為1000t，縱向頂推行程1000mm，全橋共32個(gè)頂推點(diǎn)，最多時(shí)有28套頂推設(shè)備同時(shí)頂推。在頂推裝置與鋼箱梁梁底之間設(shè)鋼墊梁，以分散鋼箱梁梁底支反力，鋼墊梁縱向長(zhǎng)度為 1.6m。在頂推裝置前后設(shè)鋼墊塊做臨時(shí)支撐，臨時(shí)支撐縱向間距3.5m，墊塊長(zhǎng)0.8m，寬0.6m，高度為1.4m和1.3m，鋼箱梁與鋼墊塊接觸面積為0.48m2。成套頂推設(shè)備見表1。

2.2.4 鋼箱梁頂推

鋼箱梁頂推施工采用多點(diǎn)整體頂推法施工，由兩岸向河中心主塔方向頂推，具體施工流程如下：

①施工鋼箱梁預(yù)拼臺(tái)座，鋪設(shè)縱移滑道，安裝臨時(shí)墩和墩頂頂推系統(tǒng)；在預(yù)拼臺(tái)座上依次完成TA、W1～W6節(jié)段預(yù)制，并沿縱移滑道將TA、W1～W6節(jié)段向前拖拉至拼接位置，再將6個(gè)節(jié)段焊接成整體；參照西側(cè)鋼箱梁施工完成東側(cè)E1～E6節(jié)段箱梁預(yù)制、拖拉和焊接；利用W6、E7節(jié)段做匹配，在預(yù)拼臺(tái)座上進(jìn)行W7、W8、E8、E9節(jié)段預(yù)制。

②利用步履式頂推設(shè)備將東、西兩側(cè)鋼箱梁分別向前頂推6m，然后將W6、E7節(jié)段箱梁沿滑道拖拉至拼接位置，分別與W5、E6節(jié)段后端焊接；再利用步履式頂推設(shè)備將東、西兩側(cè)鋼箱梁分別向前頂推6m，然后將W7、E8節(jié)段箱梁沿滑道拖拉至拼接位置，分別與W6、E7節(jié)段后端焊接；利用W8、E9節(jié)段做匹配，在預(yù)制臺(tái)座上進(jìn)行W9、W10、E10、E11節(jié)段預(yù)制；按上述步驟依次完成其余鋼箱梁節(jié)段的預(yù)制、拖拉、焊接和頂推。

③兩側(cè)鋼箱梁頂推到位后，施工箱梁合攏段；在支架上拼裝、焊接主塔處外挑梁；安裝支座、掛設(shè)斜拉索；拆除臨時(shí)墩和墩頂頂推系統(tǒng)。

3 頂推施工主要質(zhì)量控制措施

為了確保鋼箱梁最終成橋后符合設(shè)計(jì)的線型要求和應(yīng)力狀態(tài)，需要對(duì)拼裝頂推過(guò)程在動(dòng)態(tài)和靜態(tài)下各種工況，在風(fēng)力、溫度、日照等環(huán)境影響下進(jìn)行施工過(guò)程分析，找出不利狀態(tài)、最大變形值并進(jìn)行詳細(xì)觀測(cè)和有效的控制，具體包括以下內(nèi)容：

①拼裝平臺(tái)的沉降和變形；

②鋼箱梁節(jié)段運(yùn)輸及起吊就位后的變形；

③因溫度影響、日照不均勻、焊接累積誤差而產(chǎn)生縱向長(zhǎng)度變化；風(fēng)的作用力對(duì)頂推影響，主縱梁平面點(diǎn)標(biāo)高，橫向位置（坐標(biāo)）變化；

④墊梁頂面標(biāo)高的變化：沉降和壓縮變形、溫度升降的變化、所有墊梁施力墩頂推時(shí)縱向位移及標(biāo)高變化；

⑤鋼箱梁撓度觀測(cè)，每跨尾部接頭端面豎向轉(zhuǎn)角撓度測(cè)量，關(guān)鍵截面的應(yīng)力測(cè)試；

⑥鋼箱梁底板在墊梁上接觸情況觀測(cè)，鋼箱梁內(nèi)腹板、底板最不利受力狀態(tài)內(nèi)力檢測(cè)。

4 頂推施工安全控制措施

①當(dāng)豎向頂升千斤頂活塞伸出時(shí)將箱梁頂起，或當(dāng)豎向頂升千斤頂回縮時(shí)頂推楔塊和梁下降并再次落到頂推裝置支架上。此過(guò)程主控臺(tái)除了控制集群頂升千斤頂?shù)慕y(tǒng)一動(dòng)作之外，還要通過(guò)安裝在箱梁和墊梁之間的位移傳感器檢測(cè)頂升的高度，保證兩側(cè)頂升千斤頂?shù)耐??？刂撇呗詾橐云渲幸粋?cè)為基準(zhǔn)，兩側(cè)位移差控制在設(shè)定范圍內(nèi)，若跟隨側(cè)頂升高度較大，則減小該側(cè)比例閥的流量，反之，則增大該側(cè)比例閥的流量。此過(guò)程同步精度可控制在 4mm之內(nèi)。

②由于每個(gè)橋墩的墊梁上安裝有1個(gè)用于檢測(cè)箱梁在X軸、Y軸方向的傾斜角度的傾角傳感器，因此通過(guò)設(shè)定每個(gè)傾角傳感器在X軸、Y軸方向的的最大傾斜角度，即可控制箱梁的平衡度。若哪個(gè)傾角傳感器在在X軸、Y軸方向的傾斜角度超出設(shè)定值，系統(tǒng)即停機(jī)報(bào)警。平衡度的檢測(cè)及控制貫穿在整個(gè)頂推過(guò)程中。

③在每個(gè)橋墩上適當(dāng)?shù)奈恢冒惭b1～2個(gè)光電開關(guān)，檢測(cè)中軸線是否與設(shè)計(jì)中軸線一致（箱梁的中軸線用通長(zhǎng)黑色標(biāo)識(shí)線示出）。通過(guò)色差的檢測(cè)，從而實(shí)現(xiàn)對(duì)箱梁中軸線的檢測(cè)。在水平頂推千斤頂伸缸，箱梁平移過(guò)程中，若哪個(gè)光電開關(guān)檢測(cè)不到中軸線，則發(fā)出一個(gè)信號(hào)趨動(dòng)相應(yīng)的橫向調(diào)節(jié)千斤頂動(dòng)作直到光電開關(guān)檢測(cè)到中軸線后停止動(dòng)作，從而實(shí)現(xiàn)橫向糾偏。

④在箱梁平移過(guò)程中，主控臺(tái)通過(guò)計(jì)算每個(gè)受力點(diǎn)水平頂推千斤頂移動(dòng)的總位移，并用最大位移量減去最小位移量得出累計(jì)誤差，若累計(jì)誤差超出要求時(shí)則停止“自動(dòng)”模式進(jìn)入“手動(dòng)”模式，單獨(dú)調(diào)節(jié)某一側(cè)油缸動(dòng)作以糾正誤差。若通過(guò)全站儀監(jiān)測(cè)到累計(jì)誤差超出要求時(shí)亦停止“自動(dòng)”模式進(jìn)入“手動(dòng)”模式，單獨(dú)調(diào)節(jié)某一側(cè)油缸動(dòng)作以糾正誤差。

5 結(jié)論

在龍湖內(nèi)環(huán)路跨北引水渠橋施工中，利用滑道、臨時(shí)支墩、采用步履式對(duì)點(diǎn)頂推的方案圓滿完成了19個(gè)節(jié)段共計(jì)5890t鋼箱梁的頂推安裝。此方法既能平穩(wěn)安全地架設(shè)鋼箱梁，又能保證其不產(chǎn)生變形，滿足拱度需要，具有較高的推廣價(jià)值。通過(guò)步履式千斤頂同步頂推施工，解決了在地理環(huán)境不滿足其他施工方法、投入較大、超寬、超重鋼箱梁安裝的難題，加快了施工進(jìn)度，為類似鋼箱梁施工提供了寶貴的經(jīng)驗(yàn)。

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