曹榮，寧玉琴，胡清

(1.華電電力科學(xué)研究院，杭州 310030；2.杭州華電能源工程有限公司，杭州 310030)

凝汽器管束布置方式優(yōu)化及應(yīng)用效果分析

曹榮1,2，寧玉琴1,2，胡清1,2

(1.華電電力科學(xué)研究院，杭州 310030；2.杭州華電能源工程有限公司，杭州 310030)

為解決火力發(fā)電廠凝汽器壓力不達(dá)標(biāo)的問題，提出了凝汽器管束采用新型仿生布管形式，并用不銹鋼管替代銅管的優(yōu)化措施。系統(tǒng)投運(yùn)測(cè)試表明：通過優(yōu)化凝汽器管束布置方式，凝汽器壓力降低了0.88 kPa，過冷度小于0.5 ℃，凝汽器熱力特性得到很大改善，主凝結(jié)區(qū)不存在渦流和空氣積聚現(xiàn)象，機(jī)組可節(jié)約標(biāo)準(zhǔn)煤耗2.64 g/(kW·h)，經(jīng)濟(jì)效益和環(huán)保效益顯著。

火力發(fā)電廠；凝汽器；管束布置；仿生布管形式

0 引言

凝汽器作為火力發(fā)電廠冷端系統(tǒng)的核心設(shè)備，其壓力高低對(duì)整個(gè)機(jī)組經(jīng)濟(jì)運(yùn)行至關(guān)重要。凝汽器壓力與冷卻水入口溫度、凝汽器熱負(fù)荷、冷卻水量、凝汽器傳熱系數(shù)、換熱面積、冷卻水管清潔程度、真空系統(tǒng)嚴(yán)密程度、抽氣器工作狀態(tài)等因素緊密相關(guān)。針對(duì)凝汽器傳熱系數(shù)，國(guó)內(nèi)外普遍采用美國(guó)傳熱協(xié)會(huì)(HEI)表面式凝汽器標(biāo)準(zhǔn)，該標(biāo)準(zhǔn)考慮了冷卻水入口溫度，冷卻水流速，冷卻管直徑、壁厚，管材導(dǎo)熱系數(shù)，管子清潔度等因素對(duì)傳熱性能的影響，卻未涉及冷卻水管的布管形式。在實(shí)際設(shè)計(jì)過程中，設(shè)計(jì)人員通常針對(duì)具體機(jī)組參數(shù)要求，按HEI標(biāo)準(zhǔn)計(jì)算出凝汽器換熱面積、冷卻管規(guī)格和數(shù)量等，再依據(jù)實(shí)際工程經(jīng)驗(yàn)進(jìn)行凝汽器冷卻水管的布管設(shè)計(jì)，由于設(shè)計(jì)水平不一，設(shè)計(jì)問題層出不窮。

管束布置不合理，必然造成蒸汽流場(chǎng)不合理、熱負(fù)荷分布不均勻、局部空氣積聚、流動(dòng)阻力過大、凝結(jié)水過冷度大、不同凝結(jié)程度的汽流相互摻和甚至漏汽等。因此，合理布置凝汽器管束是凝汽器優(yōu)化的重要內(nèi)容，是凝汽器性能的根本保證。

國(guó)外機(jī)組凝汽器常用的管束布置形式主要包括[1-2]：法國(guó)ALSTOM公司的“將軍帽”型、ABB公司的“教堂窗”型、西門子公司的“山峰”型、意大利的“山字”型、德國(guó)B-D公司的“雙山”型和“島狀”型。每種管束布置形式各有其優(yōu)點(diǎn)，國(guó)內(nèi)機(jī)組普遍借鑒國(guó)外凝汽器管束布置技術(shù)，管束布置不合理，導(dǎo)致凝汽器實(shí)際真空度與按HEI標(biāo)準(zhǔn)計(jì)算的真空度相差1 kPa以上，對(duì)機(jī)組的能耗影響顯著。

本文針對(duì)凝汽器壓力不達(dá)標(biāo)的問題，提出了一種凝汽器管束布置優(yōu)化方法：在凝汽器外殼及其支承方式不變、與低壓缸排氣口的連接方式不變以及凝汽器中心位置不變的條件下，重新布置凝汽器的內(nèi)部結(jié)構(gòu)，更換冷卻水管材質(zhì)并對(duì)管束的排列方式進(jìn)行優(yōu)化，從而形成性能更好的高效凝汽器。

1 設(shè)備概況

本文所研究的凝汽器為某電廠#6凝汽式機(jī)組的配套凝汽器，為東方汽輪機(jī)廠制造的N-36000型雙殼體、雙流程、雙背壓、表面式凝汽器，采用循環(huán)供水冷卻方式，冷卻水系統(tǒng)配套3臺(tái)循環(huán)水泵+1臺(tái)輔助循環(huán)水泵，凝汽器抽真空系統(tǒng)配套2臺(tái)水環(huán)真空泵，機(jī)組正常運(yùn)行時(shí)1運(yùn)1備。原凝汽器設(shè)計(jì)參數(shù)見表1。

表1 原凝汽器設(shè)計(jì)參數(shù)

凝汽器管束采用銅管，為德國(guó)B-D公司“雙山”型布管方式，是目前國(guó)內(nèi)普遍采用的布管設(shè)計(jì)之一。

截至目前，該機(jī)組已運(yùn)行17a，對(duì)原凝汽器結(jié)構(gòu)進(jìn)行數(shù)值模擬發(fā)現(xiàn)，蒸汽流動(dòng)存在壓力梯度場(chǎng)和流速分布不均勻現(xiàn)象，特別是存在漏汽現(xiàn)象，在凝汽器氣密性中等的情況下，計(jì)算傳熱系數(shù)比HEI標(biāo)準(zhǔn)低20%以上。實(shí)際運(yùn)行過程中，凝汽器壓力為5.5 kPa，達(dá)不到設(shè)計(jì)要求，影響了機(jī)組經(jīng)濟(jì)性。

2 凝汽器管束布置優(yōu)化方案

(1)凝汽器管束材質(zhì)更換為不銹鋼管。銅管的導(dǎo)熱性能優(yōu)于不銹鋼管，但易結(jié)垢且耐磨損、耐沖刷能力較弱。不銹鋼管具有強(qiáng)度高、耐磨損、耐沖擊、抗振性能較高等優(yōu)點(diǎn)，因此相較于銅管可采用較薄管壁的管束。原凝汽器銅管規(guī)格為?25 mm×1.0 mm，改造后的不銹鋼管規(guī)格為?25 mm×0.5 mm/0.7 mm。壁厚減薄使冷卻水流速?gòu)?.00 m/s降至1.75 m/s，從而降低了凝汽器管側(cè)水阻。此外，不銹鋼管不容易結(jié)垢，可有效保證凝汽器管內(nèi)的清潔系數(shù)，提高凝汽器熱力性能。

(2)凝汽器管束采用新型仿生布管形式?；谙冗M(jìn)的“場(chǎng)協(xié)同理論”和仿真優(yōu)化技術(shù)而形成的新型仿生型布管形式，通過合理設(shè)計(jì)主凝結(jié)區(qū)和空冷區(qū)的管子布置結(jié)構(gòu)，優(yōu)化了進(jìn)汽通道和排汽通道，平衡了蒸汽流場(chǎng)，減小了管束汽阻，更有利于凝汽器內(nèi)多組分流體的流動(dòng)與傳熱。在凝汽器外殼及其支承方式不變、與低壓缸排汽口的連接方式不變以及凝汽器中心位置不變的條件下，采用新型仿生布管形式替代原機(jī)組的“雙山”型布管形式，使凝汽器換熱性能提高10%以上，管束汽阻降低20%以上。

改造后凝汽器設(shè)計(jì)參數(shù)見表2。

3 應(yīng)用效果分析

3.1凝汽器改造后熱力特性效果

凝汽器改造安裝完成后，#6機(jī)組順利啟動(dòng)投運(yùn)，于2015年4月17日至19日對(duì)#6機(jī)組凝汽器進(jìn)行了性能試驗(yàn)，分析其熱力特性。

圖1為3組額定出力(THA)工況下的實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)。測(cè)試時(shí)對(duì)應(yīng)的凝汽器實(shí)際進(jìn)水溫度分別為22.69，22.74，21.94 ℃，對(duì)應(yīng)的實(shí)際循環(huán)水流量分別為67 556，67 556，53 990 m3/h。以凝汽器壓力和凝汽器過冷度表征凝汽器熱力特性。從圖1可以看出，在THA工況下，改造后平均凝汽器壓力為6.0～6.5 kPa。為了與設(shè)計(jì)值對(duì)標(biāo)，在THA工況下，修正到設(shè)計(jì)進(jìn)口水溫、設(shè)計(jì)循環(huán)水流量和低壓凝汽器清潔系數(shù)為 0.85 時(shí)的平均凝汽器壓力為4.62 kPa左右，比設(shè)計(jì)保證值低0.28 kPa，比改造前平均凝汽器壓力低0.88 kPa。在THA工況下，改造后凝汽器過冷度為0.35～0.50 ℃，優(yōu)于設(shè)計(jì)值。測(cè)試表明，凝汽器管束布置優(yōu)化后，加強(qiáng)了凝汽器傳熱，改善了凝汽器熱力特性。

表2 改造后凝汽器設(shè)計(jì)參數(shù)

圖1 改造后凝汽器壓力和過冷度情況

3.2凝汽器改造后流動(dòng)與傳熱特性模擬結(jié)果[3-4]

圖2和圖3為新型仿生布管方式的速度場(chǎng)和空氣濃度場(chǎng)分布情況。整個(gè)主凝結(jié)區(qū)基本不存在渦流，保證在主凝結(jié)區(qū)不會(huì)發(fā)生局部空氣積聚現(xiàn)象。管束布置區(qū)域內(nèi)的蒸汽流場(chǎng)分布比較均勻，有效改善了凝汽器的傳熱性能。管束外圍蒸汽流速為50～100 m/s，管束之間蒸汽流速基本小于50 m/s，有效降低了管束汽阻。高濃度的空氣區(qū)域基本處于空冷區(qū)范圍，空氣濃度最大處在空冷區(qū)的抽氣口處，表明在主凝結(jié)區(qū)不存在局部空氣積聚現(xiàn)象。

3.3機(jī)組負(fù)荷對(duì)凝汽器熱力特性的影響

表3為3種負(fù)荷工況下的實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)，反映了不同負(fù)荷下凝汽器的熱力特性規(guī)律。在632，500，370 MW負(fù)荷工況下，修正到設(shè)計(jì)進(jìn)口水溫、設(shè)計(jì)循環(huán)水流量和低壓凝汽器清潔系數(shù)為0.85時(shí)的平均凝汽器壓力分別為4.62，4.23，3.70 kPa，表明隨著機(jī)組負(fù)荷的降低，凝汽器壓力也相應(yīng)降低。因?yàn)闄C(jī)組負(fù)荷降低，凝汽器的排汽量將減小，在凝汽器冷卻水進(jìn)口水溫、凝汽器循環(huán)水量以及凝汽器管束清潔系數(shù)相同的情況下，根據(jù)凝汽器壓力計(jì)算公式[5]和HEI標(biāo)準(zhǔn)中的傳熱系數(shù)計(jì)算公式可知，凝汽器壓力的高低主要取決于進(jìn)入凝汽器的排汽量，排汽量越小，凝汽器壓力對(duì)應(yīng)的飽和溫度越低，凝汽器壓力也越低。

圖2 速度場(chǎng)分布

圖3 空氣濃度場(chǎng)分布

3.4凝汽器改造后經(jīng)濟(jì)效益分析

以凝汽器壓力每降低1 kPa，節(jié)約標(biāo)準(zhǔn)煤耗3.00 g/(kW·h)計(jì)算，在THA工況下，改造后修正平均凝汽器壓力為4.62 kPa左右，比改造前平均壓力低0.88 kPa，即可節(jié)約標(biāo)準(zhǔn)煤耗2.64 g/(kW·h)。按照年利用小時(shí)數(shù)為4 500計(jì)算，該機(jī)組每年可節(jié)約標(biāo)準(zhǔn)煤7 128 t。標(biāo)準(zhǔn)煤價(jià)格按600元/t計(jì)算，則該機(jī)組每年可創(chuàng)造經(jīng)濟(jì)效益428萬(wàn)元；同時(shí)，由于發(fā)電煤耗降低，有效減少了機(jī)組二氧化硫、二氧化碳、氮氧化物以及粉塵的排放量，環(huán)保效益也十分可觀。

表3 不同負(fù)荷工況下系統(tǒng)實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)

4 結(jié)論

(1)凝汽器管束布置方式優(yōu)化后，凝汽器壓力降低了0.88 kPa，凝汽器過冷度小于0.5 ℃，凝汽器熱力特性得到很大改善。

(2)通過數(shù)值模擬發(fā)現(xiàn)，該新型仿生布管方式使得凝汽器內(nèi)蒸汽流場(chǎng)更均勻，主凝結(jié)區(qū)基本不存在渦流和空氣積聚現(xiàn)象。

(3)隨著機(jī)組負(fù)荷的降低，凝汽器排汽量減小，凝汽器壓力相應(yīng)降低。

(4)凝汽器管束布置方式優(yōu)化后，機(jī)組可節(jié)約標(biāo)準(zhǔn)煤耗2.64 g/(kW·h)，每年創(chuàng)造經(jīng)濟(jì)效益428萬(wàn)元，經(jīng)濟(jì)效益和社會(huì)環(huán)保效益顯著。

[1]吳春燕．大型電站凝汽器管束排列方式優(yōu)化計(jì)算及分析[D]．上海：上海交通大學(xué)，2010．

[2]曾碩．核電站凝汽器管束布置優(yōu)化及研究[D]．上海：上海交通大學(xué)，2010．

[3]王學(xué)棟，欒濤，曲建麗，等．改造前后凝汽器性能的數(shù)值模擬與分析[J]．動(dòng)力工程，2009，29(4)：320-325．

[4]楊文娟，孫奉仲，黃新元，等．300 MW機(jī)組凝汽器汽側(cè)換熱性能的數(shù)值模擬與分析[J]．中國(guó)動(dòng)力工程學(xué)報(bào)，2005，25(2)：174-178．

[5]呂宏．大型凝汽式電站冷端運(yùn)行優(yōu)化的研究[D]．保定：華北電力大學(xué)，2008．

(本文責(zé)編：劉芳)

2017-05-04；

：2017-05-25

TK 264.11

：A

：1674-1951(2017)06-0017-03

曹榮(1982—)，男，浙江紹興人，工程師，工學(xué)碩士，從事火電廠節(jié)能及環(huán)保方面的研究(E-mail:rong-cao@chder.com)。