路澤星，盧金鎖，2，于 健，史吉?jiǎng)?/p>

(1.西安建筑科技大學(xué)環(huán)境與市政工程學(xué)院， 陜西 西安 710055；2.西北水資源與環(huán)境生態(tài)教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室， 陜西 西安 710055；3.內(nèi)蒙古自治區(qū)水利科學(xué)研究院， 內(nèi)蒙古 呼和浩特 010020)

回流滴灌系統(tǒng)泥沙輸移及抗堵塞性能研究

路澤星1，盧金鎖1，2，于 健3，史吉?jiǎng)?

(1.西安建筑科技大學(xué)環(huán)境與市政工程學(xué)院， 陜西 西安 710055；2.西北水資源與環(huán)境生態(tài)教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室， 陜西 西安 710055；3.內(nèi)蒙古自治區(qū)水利科學(xué)研究院， 內(nèi)蒙古 呼和浩特 010020)

為探究在傳統(tǒng)支狀滴灌系統(tǒng)末端設(shè)置回流管后滴灌系統(tǒng)毛管主流流速增加后回流滴灌系統(tǒng)的輸沙排沙潛力及其抗堵塞性能，通過周期滴灌實(shí)驗(yàn)分析回流滴灌系統(tǒng)的灌水均勻系數(shù)以及滴頭堵塞情況，并對(duì)毛管內(nèi)沉積泥沙分布特點(diǎn)和系統(tǒng)各部分輸沙排沙所占比重進(jìn)行分析。實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明：0.035 m·s-1回流、0.05 m·s-1回流滴灌系統(tǒng)的灌水均勻系數(shù)、滴頭堵塞數(shù)量均明顯優(yōu)于支狀滴灌系統(tǒng)?；亓髁魉贋?.05、0.035、0.015 m·s-1三種回流系統(tǒng)中毛管沉泥量依次增加，但均低于支狀滴灌系統(tǒng)的毛管泥沙沉積數(shù)量，同時(shí)四種回流滴灌系統(tǒng)均表現(xiàn)為沿水流方向毛管內(nèi)沉泥量逐漸增加。支狀滴灌系統(tǒng)、0.015 m·s-1回流、0.035 m·s-1回流、0.05 m·s-1回流系統(tǒng)回流排沙量分別為0、1.59、4.30、7.52 kg，表明回流管具有良好的輸沙排沙能力。

泥沙輸移；滴頭堵塞；回流管；回流流速；灌水周期

滴灌是一種新型灌溉方式，具有節(jié)水、高效等諸多優(yōu)點(diǎn)，適合在干旱缺水地區(qū)推廣。但由于滴灌系統(tǒng)對(duì)水質(zhì)要求較高[1]，而在我國西北內(nèi)陸黃河灌區(qū)黃河水含沙量普遍較高，處理達(dá)到滴灌水質(zhì)標(biāo)準(zhǔn)成本較高，否則極易造成滴頭堵塞，從而嚴(yán)重制約滴灌系統(tǒng)的大面積推廣[2-3]。

針對(duì)黃河水泥沙量大和處理成本較高的問題，有學(xué)者研究采用水力旋流器、沉淀池和過濾器等方法對(duì)黃河水進(jìn)行處理[4-5]；還有研究人員通過對(duì)滴頭流道水力特性的CFD模擬和實(shí)驗(yàn)研究，探究滴頭內(nèi)部的水沙運(yùn)動(dòng)特性，并據(jù)此對(duì)滴頭流道結(jié)構(gòu)進(jìn)行優(yōu)化，提高了滴頭的輸沙抗堵塞性能[6-11]；還有學(xué)者提出在系統(tǒng)運(yùn)行時(shí)通過水力沖洗對(duì)滴灌系統(tǒng)進(jìn)行清洗排沙，從而降低滴灌系統(tǒng)堵塞的幾率和對(duì)水質(zhì)處理的要求[12-14]。

目前，研究人員主要從水質(zhì)凈化、滴頭流道結(jié)構(gòu)優(yōu)化、滴灌運(yùn)行方式等三個(gè)方面為切入點(diǎn)研究使用黃河水作為水源的滴灌系統(tǒng)的堵塞問題。但是很少有研究人員對(duì)滴灌毛管的輸沙排沙能力進(jìn)行研究，并且針對(duì)國內(nèi)滴灌帶“一年一換”有別于國外滴灌毛管3至5年的使用周期的特點(diǎn)，現(xiàn)有的水質(zhì)凈化方法的效費(fèi)比較低，因此有必要針對(duì)滴灌毛管內(nèi)的泥沙輸移規(guī)律進(jìn)行研究。

基于前述對(duì)支狀滴灌系統(tǒng)研究存在的問題，作者提出在支狀滴灌系統(tǒng)末端設(shè)置回流管形成回流滴灌系統(tǒng)，從而探究回流滴灌系統(tǒng)的抗堵塞特性和泥沙顆粒輸移特性。在前述研究中作者已通過CFD模擬和實(shí)驗(yàn)室小試實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證了回流滴灌系統(tǒng)具有優(yōu)于支狀滴灌系統(tǒng)的抗堵塞性能和輸沙排沙性能，但考慮到在大田滴灌過程中回流滴灌系統(tǒng)可能帶來的成本增加和系統(tǒng)實(shí)際的輸沙性能與實(shí)驗(yàn)室小試實(shí)驗(yàn)存在差異，因此本文通過中試滴灌實(shí)驗(yàn)探究大尺度回流滴灌系統(tǒng)在布水均勻性、抗堵塞、輸沙排沙性能方面的應(yīng)用潛能。

1 材料及方法

1.1 實(shí)驗(yàn)材料與裝置

本實(shí)驗(yàn)在內(nèi)蒙古自治區(qū)巴彥淖爾市臨河區(qū)實(shí)驗(yàn)基地進(jìn)行，實(shí)驗(yàn)裝置由首端儲(chǔ)水池、浮動(dòng)式篩網(wǎng)過濾器、變頻調(diào)速泵和滴灌測試平臺(tái)組成。實(shí)驗(yàn)基地毗鄰黃河總干渠，總干渠黃河水經(jīng)潛水泵抽吸進(jìn)入測試系統(tǒng)首端3 m×3 m×3.5 m的儲(chǔ)水池，儲(chǔ)水池中的原水通過首端300目浮動(dòng)式篩網(wǎng)過濾器過濾后經(jīng)變頻泵加壓后輸送至滴灌測試平臺(tái)。

滴灌實(shí)驗(yàn)采用額定流量為1.6 L·h-1的內(nèi)鑲貼片式滴灌帶，滴灌帶直徑為16 mm，滴頭流道寬度為0.75 mm，流道深度0.75 mm，齒間距為1.74 mm，齒高度為1.0 mm，流道長度為29.4 mm。實(shí)驗(yàn)原水經(jīng)首端篩網(wǎng)式過濾器處理后含沙量約為1.5 kg·m-3，經(jīng)LS230激光粒度分析儀測試原水水樣顆粒粒徑的分布如下：0

圖1 中試實(shí)驗(yàn)裝置系統(tǒng)圖

Fig.1 Experimental layout of medium drip irrigation system

1.儲(chǔ)水池 Storage tank； 2.浮動(dòng)式篩網(wǎng)過濾器 Floating mesh filter； 3.吸水管 Inlet pipe； 4.水泵 Pump； 5.輸水干管 Trunk pipe； 6.閥門 Valve； 7.壓力表 Pressure gauge； 8.滴灌帶 Lateral pipe； 9.水表 Flow meter； 10.匯水回流管 Return pipe; 11.支狀滴灌系統(tǒng) Branch drip irrigation system; 12. 0.05 m·s-1回流滴灌系統(tǒng) 0.05 m·s-1return flow drip irrigation system; 13. 0.035 m·s-1回流滴灌系統(tǒng) 0.035 m·s-1return flow drip irrigation system； 14. 0.015 m·s-1回流系統(tǒng) 0.015 m·s-1return flow drip irrigation system

1.2 實(shí)驗(yàn)方法

在實(shí)驗(yàn)過程中通過調(diào)節(jié)系統(tǒng)首端和末端閥門的開啟程度控制三種回流系統(tǒng)末端毛管處流速分別為0.015、0.035、0.05 m·s-1，同時(shí)控制系統(tǒng)末端壓力表讀數(shù)為1.0×105Pa。實(shí)驗(yàn)裝置每天8∶00—16∶00運(yùn)行一個(gè)灌水周期，共進(jìn)行20個(gè)灌水周期實(shí)驗(yàn)。在系統(tǒng)滴灌帶的首端、10、25、40、50 m分別設(shè)置五個(gè)取樣點(diǎn)，在每個(gè)灌水周期開始運(yùn)行30 min后，通過位于取樣點(diǎn)滴頭下方的集水器收集滴頭出水水樣10 min，計(jì)算滴頭流量同時(shí)測試取樣點(diǎn)處滴頭出水水樣泥沙含量。并統(tǒng)計(jì)系統(tǒng)中各滴頭堵塞位置及堵塞程度情況，同時(shí)對(duì)三種回流滴灌系統(tǒng)回流出水水樣進(jìn)行取樣，測試其泥沙含量。實(shí)驗(yàn)結(jié)束后將滴灌系統(tǒng)毛管每5 m分割成一個(gè)取樣測試管段，將毛管內(nèi)沉積泥沙烘干、稱重測試其泥沙沉積量。

1.3 評(píng)價(jià)指標(biāo)與方法

2 結(jié)果與分析

2.1 系統(tǒng)灌水均勻度及滴頭堵塞分析

圖2所示為滴灌系統(tǒng)的克里斯琴森均勻系數(shù)隨灌水周期的變化規(guī)律，圖3則為滴灌系統(tǒng)20個(gè)運(yùn)行周期結(jié)束后四種不同滴灌系統(tǒng)各位置處堵塞滴頭數(shù)量統(tǒng)計(jì)。如圖2所示，0.05m·s-1回流滴灌系統(tǒng)的均勻系數(shù)在整個(gè)灌水周期內(nèi)始終維持在0.98左右，這表明該滴灌系統(tǒng)的滴頭布水均勻性較好，系統(tǒng)內(nèi)多數(shù)滴頭沒有發(fā)生嚴(yán)重的堵塞，表現(xiàn)出較好的水力特性。而0.035m·s-1回流滴灌系統(tǒng)的均勻系數(shù)自第16個(gè)灌水周期開始逐漸降低，至第20個(gè)灌水周期結(jié)束時(shí)減少為0.94，說明系統(tǒng)自第16個(gè)灌水周期開始堵塞滴頭數(shù)量逐漸增多，系統(tǒng)滴頭的布水均勻性逐漸變差但始終保持在80%的均勻性要求以上。支狀滴灌系統(tǒng)及0.015m·s-1回流滴灌系統(tǒng)的均勻系數(shù)分別自第13和15個(gè)灌水周期開始減小，隨灌水周期的繼續(xù)上述兩滴灌系統(tǒng)的灌水均勻系數(shù)均出現(xiàn)較大幅度的降低，至灌水周期結(jié)束時(shí)，支狀滴灌系統(tǒng)和0.015m·s-1回流滴灌系統(tǒng)均勻系數(shù)分別降低至64%、73%，表明兩滴灌系統(tǒng)滴頭發(fā)生嚴(yán)重堵塞使得均勻系數(shù)低于80%的設(shè)計(jì)要求。與此同時(shí)，通過對(duì)圖3中堵塞滴頭位置的統(tǒng)計(jì)發(fā)現(xiàn)，灌水周期結(jié)束時(shí)各滴灌系統(tǒng)均有發(fā)生完全堵塞的滴頭，其中支狀滴灌系統(tǒng)滴頭堵塞數(shù)量最多共28個(gè)，0.015m·s-1回流滴灌系統(tǒng)次之為21個(gè)但均明顯高于0.035m·s-1回流與0.05m·s-1回流滴灌系統(tǒng)的4個(gè)和3個(gè)。此外，通過對(duì)毛管各位置堵塞滴頭的分析發(fā)現(xiàn)，上述滴頭的完全堵塞主要發(fā)生在末端15m的滴灌帶，這與毛管內(nèi)各位置處沉泥數(shù)量呈正相關(guān)。

圖2 均勻系數(shù)隨灌水周期變化

Fig.2Variationregularityofuniformcoefficientwithirrigationperiod

圖3 堵塞滴頭統(tǒng)計(jì)

Fig.3Thenumberandlocationofcloggedemitter

通過對(duì)上述實(shí)驗(yàn)結(jié)論的分析發(fā)現(xiàn)，支狀滴灌系統(tǒng)在運(yùn)行周期內(nèi)堵塞程度最為嚴(yán)重，灌水均勻系數(shù)降低明顯，系統(tǒng)的抗堵塞性能較差，而0.015m·s-1回流滴灌系統(tǒng)的抗堵塞性能雖有提高但提升幅度有限。0.035m·s-1回流與0.05m·s-1回流滴灌系統(tǒng)在灌水周期內(nèi)始終表現(xiàn)出良好的灌水均勻性以及抗堵塞性能，這表明兩種回流滴灌系統(tǒng)相較于傳統(tǒng)支狀滴灌系統(tǒng)具有明顯的優(yōu)越性。

2.2 滴灌毛管沉泥分布規(guī)律

圖4所示為滴灌系統(tǒng)灌水周期結(jié)束后將滴灌帶以5m為取樣間隔進(jìn)行分割，對(duì)毛管內(nèi)沉積泥沙進(jìn)行取樣烘干稱重，得到四種滴灌系統(tǒng)毛管沉積泥沙的分布情況。如圖4所示，在毛管沿程0～30m取樣區(qū)間內(nèi)表現(xiàn)為支狀系統(tǒng)毛管沉積泥沙數(shù)量最多，而0.015m·s-1回流系統(tǒng)中毛管沉泥數(shù)量低于支狀系統(tǒng)但高于0.035m·s-1回流滴灌系統(tǒng)的毛管沉泥數(shù)量，0.05m·s-1回流系統(tǒng)中毛管內(nèi)沉積泥沙數(shù)量最高；而在毛管沿程30～50m取樣區(qū)間內(nèi)多表現(xiàn)為支狀系統(tǒng)毛管沉積泥沙量大于回流滴灌系統(tǒng)，并且回流滴灌系統(tǒng)毛管內(nèi)泥沙沉積數(shù)量隨回流流速的提高沉泥數(shù)量逐漸減少。通過對(duì)0.05m·s-1回流滴灌系統(tǒng)沿程各取樣區(qū)間內(nèi)毛管沉泥數(shù)量的分析發(fā)現(xiàn)在毛管前后端呈現(xiàn)相異的分布特點(diǎn)，在毛管前段0～30m的范圍內(nèi)各取樣區(qū)間內(nèi)毛管沉泥數(shù)量高于支狀、0.015m·s-1回流、0.035m·s-1回流系統(tǒng)，但在毛管末段35～50m的范圍內(nèi)沉泥數(shù)量卻低于其余三種滴灌系統(tǒng)。通過對(duì)上述四種滴灌系統(tǒng)沿程各位置處沉泥數(shù)量累積發(fā)現(xiàn)支狀、0.015m·s-1回流、0.035m·s-1回流、0.05m·s-1回流滴灌系統(tǒng)的毛管沉泥總量分別為2 579g、2 209g、1 678g、1 592g。通過對(duì)上述四種系統(tǒng)內(nèi)毛管沉泥總量的分析發(fā)現(xiàn)，回流滴灌系統(tǒng)內(nèi)毛管沉泥數(shù)量小于支狀滴灌系統(tǒng)，毛管回流流流為0～0.035m·s-1時(shí)系統(tǒng)中毛管沉泥數(shù)量隨回流流速的提高明顯減少，但當(dāng)回流流速增加為0.035m·s-1時(shí)流速繼續(xù)提高對(duì)毛管沉泥總量的變化影響不大。通過對(duì)四種滴灌系統(tǒng)毛管內(nèi)沉泥分析還可以發(fā)現(xiàn)，毛管內(nèi)首端沉泥數(shù)量較少，沿毛管水流方向毛管內(nèi)沉泥數(shù)量逐漸增多，至毛管末端時(shí)沉泥數(shù)量最多，Duran-RosM[16]等人的研究也得出支狀毛管末端沉泥數(shù)量最多的結(jié)論。從圖中還發(fā)現(xiàn)，0.05m·s-1回流滴灌系統(tǒng)毛管沿程泥沙分布相對(duì)更為均勻，而支狀滴灌系統(tǒng)沿程各取樣區(qū)間內(nèi)泥沙分布差異表現(xiàn)的更為明顯，上述泥沙分布規(guī)律的差異也可能是支狀滴灌系統(tǒng)易堵塞的一個(gè)誘因。

圖4 毛管泥沙沉積數(shù)量

Fig.4Sedimentdepositionquantityinlateralpipe

之所以發(fā)生上述回流滴灌系統(tǒng)毛管沉積泥沙量少于支狀滴灌系統(tǒng)，可能是回流滴灌系統(tǒng)末端設(shè)置回流管提高了系統(tǒng)內(nèi)毛管流速，從而提高了系統(tǒng)毛管的輸沙排沙能力減少了泥沙顆粒在毛管內(nèi)的沉積，因此使得回流系統(tǒng)內(nèi)沉積泥沙總量低于支狀系統(tǒng)。

2.3 回流滴灌系統(tǒng)輸沙效能分析

通過系統(tǒng)進(jìn)水總量和進(jìn)水泥沙含量計(jì)算得到進(jìn)入系統(tǒng)的泥沙總量，對(duì)實(shí)驗(yàn)過程中取樣點(diǎn)滴頭出水含沙量和滴頭出水總量的計(jì)算得到滴頭輸沙量，將回流管回水量和回流出水含沙量計(jì)算得到回水輸沙量。圖5所示為四種滴灌系統(tǒng)在20個(gè)灌水周期內(nèi)進(jìn)入系統(tǒng)泥沙總量、滴頭輸沙量、回水排沙量、毛管沉泥量的分布關(guān)系圖。

圖5 泥沙總量平衡計(jì)算圖

Fig.5Thetotalamountofsedimentbalancecalculationdrawing

通過圖5可以看出，進(jìn)入0.05m·s-1回流、0.035m·s-1回流、0.015m·s-1回流、支狀滴灌系統(tǒng)中的泥沙總量依次降低，分別為77.81、71.54、68.61、66.92kg，發(fā)生上述現(xiàn)象的原因是由于三種回流滴灌系統(tǒng)中設(shè)置回流管增加了系統(tǒng)首端的進(jìn)水流量，含沙量也隨之增加。其中進(jìn)入0.05m·s-1回流、0.035m·s-1回流、0.015m·s-1回流系統(tǒng)中的泥沙總量相對(duì)進(jìn)入支狀滴灌系統(tǒng)中泥沙總量分別增加15%、7%、2%。通過對(duì)圖5中滴頭輸沙總量的分析可以發(fā)現(xiàn)，0.05m·s-1回流、0.035m·s-1回流、0.015m·s-1回流、支狀四種滴灌系統(tǒng)滴頭出水輸沙總量依次為67.72、66.18、65.62、63.12kg，上述滴頭出水泥沙總量中回流滴灌系統(tǒng)高于支狀滴灌系統(tǒng)，并且在回流滴灌系統(tǒng)中隨回流流速的增加滴頭出水中的泥沙含量依次增加。上述滴頭出水實(shí)現(xiàn)的泥沙輸移分別占各個(gè)系統(tǒng)進(jìn)水泥沙總量的87.03%、92.51%、95.64%、94.32%。實(shí)驗(yàn)過程中對(duì)回流管輸水的泥沙總量進(jìn)行計(jì)算發(fā)現(xiàn)如下規(guī)律，隨回流流速的增加回流管的輸沙能力增加明顯，三種回流滴灌系統(tǒng)回流出水輸沙總量分別為7.52、4.30、1.59kg，而支狀滴灌系統(tǒng)中由于不具有毛管的末端排沙能力因此該數(shù)值為0。上述回流管輸沙數(shù)量分別占各系統(tǒng)進(jìn)水泥沙總量的9.66%、6.01%、2.32%、0。同時(shí)通過對(duì)滴灌毛管中沉積泥沙數(shù)量的計(jì)算發(fā)現(xiàn)，0.05m·s-1回水、0.035m·s-1回水、0.015m·s-1回水、支狀系統(tǒng)中泥沙沉積總量順次增加，分別為1.59、1.68、2.21、2.58kg，泥沙沉積數(shù)量差異明顯。計(jì)算毛管中沉積泥沙總量占各系統(tǒng)進(jìn)水泥沙總量的百分比分別為2.04%、2.35%、3.22%、3.86%。

通過對(duì)滴灌系統(tǒng)中各方向排沙量的統(tǒng)計(jì)發(fā)現(xiàn)，在四種滴灌系統(tǒng)中滴頭出水的排沙量所占比重最大，均大于進(jìn)入系統(tǒng)泥沙總量的85%；回流滴灌系統(tǒng)中毛管回流輸沙總量雖然只占總量的10%以下，但該部分泥沙輸出可能是降低毛管內(nèi)泥沙沉積量的主要原因；毛管中沉積泥沙量占進(jìn)入系統(tǒng)泥沙總量比重最高僅為3.86%，但上述泥沙沉積將導(dǎo)致毛管過水?dāng)嗝娴臏p小，影響毛管內(nèi)水流的正常流態(tài)，極大增加了滴頭堵塞的風(fēng)險(xiǎn)。

3 結(jié) 論

本文通過滴灌實(shí)驗(yàn)對(duì)支狀及回流滴灌系統(tǒng)回流管出水中含沙量和毛管沉泥數(shù)量的分析結(jié)合回流滴灌系統(tǒng)相對(duì)傳統(tǒng)支狀滴灌系統(tǒng)在布水均勻性及抗堵塞性能方面的差異得出如下實(shí)驗(yàn)結(jié)論：

1) 回流滴灌系統(tǒng)克里斯琴森均勻系數(shù)高于支狀滴灌系統(tǒng)且滴頭堵塞數(shù)量少于支狀系統(tǒng)，表明回流滴灌系統(tǒng)運(yùn)行過程中具有良好的布水均勻性和抗堵塞能力；

2) 回流滴灌系統(tǒng)毛管沉積泥沙數(shù)量低于支狀滴灌系統(tǒng)，并隨流速的提高毛管內(nèi)沉積泥沙質(zhì)量逐漸減少，表明回流滴灌系統(tǒng)可以明顯降低滴灌系統(tǒng)內(nèi)泥沙沉積總量；

3) 回流滴灌系統(tǒng)回流管排沙量隨回流流速的提高逐漸增加，而支狀滴灌系統(tǒng)則不具有毛管排沙能力，表明回流滴灌系統(tǒng)的毛管相較于支狀滴灌系統(tǒng)具有良好的回流排沙性能。

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Sediment transport and anti-clogging properties of irrigation system with return pipe

LU Ze-xing1, LU Jin-suo1,2, YU Jian3, SHI Ji-gang3

(1.CollegeofEnvironmentalandMunicipalEngineering,Xi’anUniversityofArchitectureandTechnology,Xi'an,Shaanxi710055,China;2.KeyLaboratoryofNothwestWaterResourceandEnvironmentEcology,MinistryofEducation,Xi'an,Shaanxi710055,China;3.InnerMongoliaAutonomousInstituteofWaterResourcesResearch,Hohehot,InnerMongolia010020,China)

In order to explore the transport potentials of sediment and anti-clogging properties in a new-type drip irrigation system, which was altered from traditional irrigation system by adding a return flow pipe, a periodic intermittent drip irrigation experiment was carried out using muddy water to investigate the properties of anti-clogging and uniform coefficient, and to analyze the distribution of sediment in lateral pipes and the sediment discharge in different parts of the drip irrigation system. The results showed that, when the return flow rate was 0.035 m·s-1and 0.050 m·s-1, the uniform coefficient and the amount of clogged emitter in the new-type drip irrigation system were better than those in the branch drip irrigation system. The sediment quantity deposited in lateral pipes with return flow rate of 0.050 m·s-1, 0.035 m·s-1and 0.015 m·s-1in the drip irrigation system increased in turn but was wholly lower than that in the branch drip irrigation system. The sediment quantity deposited in lateral pipes in all the 4 kinds of irrigation system increased gradually along with the flow direction. The total amount of sediment discharged from the branch drip irrigation system, 0.015 m·s-1return flow system, 0.035 m·s-1return flow system and 0.050 m·s-1return flow system was 0, 1.59, 4.30 kg and 7.52 kg, respectively, showing the good capacity of transporting and flushing sediment in the new-type drip irrigation system with return flow pipe.

sand transport; emitter clogging; return flow pipe; return flow rate; irrigation period

1000-7601(2017)02-0182-05

10.7606/j.issn.1000-7601.2017.02.29

2015-12-15基金項(xiàng)目：內(nèi)蒙古自治區(qū)重大水利科技專項(xiàng)(2014-117)

路澤星(1990—)，男，陜西西安人，碩士研究生，主要研究方向?yàn)樗幚砑夹g(shù)及系統(tǒng)優(yōu)化。E-mail:luzexing512@126.com

盧金鎖(1977—)，男，甘肅白銀人，教授，博士，主要從事水處理技術(shù)及系統(tǒng)優(yōu)化。E-mail：lujinsuo@163.com。

S275.6

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