姜 江，蔣小華，姜大強(qiáng)，郝世杰，郭方敏，崔立山

?

模量可變NiTi-NbTi原位復(fù)合材料

姜 江1，蔣小華2，姜大強(qiáng)2，郝世杰2，郭方敏2，崔立山2

(1. 江西省科學(xué)院江西省銅鎢新材料重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，南昌 330029；2. 中國(guó)石油大學(xué)(北京) 材料科學(xué)與工程學(xué)院，昌平 102249)

為改善記憶合金復(fù)合材料中各復(fù)合組元間的耦合作用，利于材料功能特性的展現(xiàn)，原位合成一種NiTi-NbTi記憶合金復(fù)合材料。通過(guò)對(duì)NiTi-NbTi復(fù)合材料進(jìn)行約束態(tài)熱循環(huán)的方式，使樣品中回復(fù)力達(dá)到應(yīng)力誘發(fā)馬氏體相變的臨界應(yīng)力，拉伸復(fù)合材料時(shí)NiTi直接相變，進(jìn)而降低復(fù)合材料整體的表觀彈性模量。拉伸結(jié)果表明：對(duì)于同種NiTi-NbTi復(fù)合材料，同樣在120 ℃的拉伸溫度下，未經(jīng)歷約束態(tài)熱循環(huán)的樣品表觀彈性模量為64.5 GPa，而經(jīng)歷約束態(tài)升、降溫?zé)嵫h(huán)樣品的表觀彈性模量為55.2 GPa，彈性模量變化率為14.4%。

NiTi-NbTi復(fù)合材料；形狀記憶合金；約束態(tài)馬氏體相變

NiTi形狀記憶合金因其可逆馬氏體相變而具有優(yōu)良的形狀記憶效應(yīng)和偽彈性等功能特性[1?16]。學(xué)者們?cè)鴮iTi記憶合金絲復(fù)合于鋁合金[17]、鎂合金[18]、高分子[19]等基體中制備成復(fù)合材料，利用基體與NiTi記憶合金間的耦合作用，使復(fù)合材料產(chǎn)生了升溫自增強(qiáng)[17?18]、抑制裂紋擴(kuò)展[20]、減振降噪[21]等功能特性。這些功能特性的出現(xiàn)源于NiTi記憶合金在基體約束下發(fā)生的約束態(tài)馬氏體相變[22?23]。然而，以往報(bào)道的毫米級(jí)NiTi絲復(fù)合材料的比表面(單位長(zhǎng)度絲/基體界面面積與絲截面面積比值)小，在回復(fù)力或外力作用下，界面承受應(yīng)力大，加之界面結(jié)合強(qiáng)度低，容易發(fā)生開(kāi)脫[24?25]，往往因界面約束失效而無(wú)法全面真實(shí)地反映出記憶合金復(fù)合材料的各種功能特性。此外，由于這些復(fù)合材料中各組元均為宏觀尺度，組元間傳遞的載荷會(huì)在界面附近迅速衰減，因而各組元從邊界到芯部的應(yīng)力分布梯度很大[26]，導(dǎo)致NiTi的超彈性、形狀記憶效應(yīng)等功能特性對(duì)復(fù)合材料的影響僅局限于界面附近，難以在宏觀尺度上體現(xiàn)。這也限制了人們對(duì)記憶合金復(fù)合材料各種固有特性的認(rèn)知。因此，要對(duì)記憶合金復(fù)合材料功能特性的研究有所突破，就必須改善組元間的耦合效果，這需要制備出比表面積大、界面強(qiáng)度高、復(fù)合組元尺度超細(xì)的復(fù)合材料。本文作者根據(jù)NiTi-Nb偽二元共晶轉(zhuǎn)變[27]，通過(guò)熔煉、鍛造、拔絲等制備、加工手段，原位合成了由微米尺度NbTi和NiTi冶金結(jié)合而成的NiTi-NbTi復(fù)合材料。該材料復(fù)合組元尺度超細(xì)，界面結(jié)合強(qiáng)度高，有利于材料功能特性的體現(xiàn)。

眾所周知，材料的彈性模量只與其自身性質(zhì)有關(guān)，同一材料的彈性模量是不可改變的。即使在復(fù)合材料中，在成分和復(fù)合比不變的情況下，材料的彈性模量也是固定不變的。在常規(guī)復(fù)合材料中，不同復(fù)合組元間由于熱錯(cuò)配，或其他原因產(chǎn)生的耦合內(nèi)應(yīng)力雖然可以改變材料的應(yīng)力響應(yīng)，例如使材料發(fā)生彈塑性變形，導(dǎo)致復(fù)合材料的表觀模量遠(yuǎn)低于其本征彈性模量，但是，由于彈塑性變形中的塑性變形因素是不可恢復(fù)的變形，這樣的非“彈性”變形所表現(xiàn)出的模量不能視為“彈性”模量。與常規(guī)材料不同的是，偽彈性NiTi記憶合金在“屈服平臺(tái)”變形階段并非發(fā)生真正的塑性變形，而是發(fā)生應(yīng)力誘發(fā)馬氏體相變，這樣的變形是可完全恢復(fù)的，仍可視為“彈性”變形。因此，若能通過(guò)調(diào)整耦合應(yīng)力的方式使NiTi記憶合金復(fù)合材料發(fā)生類似的“彈塑性變形”(即拉伸初始NiTi就發(fā)生相變偽彈“屈服”變形，而基體仍彈性變形)，就可以降低復(fù)合材料的表觀彈性模量。

本文作者通過(guò)對(duì)TiNi-NbTi原位復(fù)合材料進(jìn)行特定的約束態(tài)熱循環(huán)，調(diào)整記憶合金約束態(tài)相變所產(chǎn)生的回復(fù)力[28?30]，降低了材料的表觀彈性模量，進(jìn)而使相同成分的復(fù)合材料在同一測(cè)試溫度下能夠展現(xiàn)出不同的表觀彈性模量?？梢哉J(rèn)為，這是記憶合金復(fù)合材料的一種全新功能特性—表觀彈性模量的可調(diào)控特性。

1 實(shí)驗(yàn)

采用備有水冷銅坩堝的真空電弧熔煉爐(電弧熔煉爐來(lái)自中國(guó)科學(xué)院沈陽(yáng)科學(xué)儀器研制中心有限公司生產(chǎn)，真空度為10?3Pa)，將Ti、Ni和Nb(純度分別為99.8%、99.96%和99.9%，質(zhì)量分?jǐn)?shù))熔煉獲得名義成分為52Nb-25Ti-23Ni(摩爾分?jǐn)?shù)，%)的合金錠。合金鑄錠經(jīng)950 ℃均勻化退火處理10 h后，再輔以熱鍛 (熱鍛溫度為850 ℃) 、拔絲加工(拔絲工藝為: 先將鍛造棒熱拔到1 mm，再冷拔到0.5 mm，最后校直。熱拔溫度為500 ℃; 冷拔過(guò)程中每加工30% 變形量就要對(duì)絲進(jìn)行退火處理；最后一次冷拔后對(duì)絲材進(jìn)行校直，校直溫度為400 ℃)，最終得到直徑0.5 mm的絲材。將絲材在500 ℃下處理20 min，再截成長(zhǎng)度不同的樣品。其中小塊樣品直接用于顯微組織觀察和DSC測(cè)試; 取兩根長(zhǎng)度約10 cm的絲材，一根不進(jìn)行預(yù)應(yīng)變，另一根在室溫下(馬氏體狀態(tài))預(yù)應(yīng)變2.1%(預(yù)應(yīng)變量指的是樣品拉伸卸載后的殘余應(yīng)變)，分別用于變溫拉伸測(cè)試。采用FEI Quanta 200型掃描電鏡觀察顯微組織，并利用配備的X射線能譜儀進(jìn)行成分分析; 采用德國(guó)生產(chǎn)的NETZSCH 204 F1 型示差掃描量熱分析儀進(jìn)行相變行為測(cè)試，升、降溫速率均為10 ℃/min，保護(hù)氣氛為氬氣；采用帶有變溫裝置的WDT II?20型萬(wàn)能拉伸試驗(yàn)機(jī)進(jìn)行力學(xué)性能測(cè)試，加、卸載速率均為0.3 m/min。

2 結(jié)果與討論

2.1 顯微組織與相變

將NiTiNb鑄錠加工成直徑0.5 mm的絲材后，其縱截面顯微組織如圖1(a)所示。經(jīng)能譜分析，照片中的條形白色部分為NbTi相(83.4% Nb；15.3% Ti；1.3% Ni(摩爾分?jǐn)?shù)))，而細(xì)長(zhǎng)的黑色部分為近等原子比的NiTi記憶合金相。可見(jiàn)，經(jīng)過(guò)拔絲加工后，樣品中的NbTi相和NiTi記憶合金相都達(dá)到了微米尺度，且交替分布，并沿著拔絲方向一致伸長(zhǎng)，形成了類似纖維增強(qiáng)復(fù)合材料的結(jié)構(gòu)。因此，這種由NiTiNb鑄錠直接拔絲而成的絲材是一種原位自生的NiTi-NbTi記憶合金纖維復(fù)合材料。NiTi相與NbTi相間冶金結(jié)合，有利于NbTi基體對(duì)NiTi的約束。樣品經(jīng)500 ℃處理20 min后，其相變行為如圖1(b)所示。由圖1(b)可見(jiàn)，在熱循環(huán)過(guò)程中，樣品發(fā)生馬氏體正逆相變的DSC峰值溫度分別為23 ℃和64 ℃。4個(gè)相變特征溫度，即馬氏體逆相變開(kāi)始(s)、結(jié)束溫度(f)以及馬氏體正相變開(kāi)始(s)和結(jié)束溫度(f)滿足f＜s＜s＜f。根據(jù)以往的研究，對(duì)于沒(méi)有進(jìn)行過(guò)預(yù)變形處理的退火態(tài)記憶合金復(fù)合材料，基體約束對(duì)記憶合金相變溫度的影響很小。因此，圖1(b)可以近似看做復(fù)合材料中NiTi記憶合金在單體自由態(tài)下的相變行為。

圖1 NiTi-NbTi復(fù)合材料的SEM像和DSC曲線

2.2 模量改變的思路和方法

圖2(a)所示為NiTi-NbTi復(fù)合材料及其內(nèi)部各復(fù)合組元在拉伸彈性變形階段的應(yīng)力應(yīng)變曲線。實(shí)線1和2分別示意復(fù)合材料中NbTi相和NiTi相的彈性變形曲線，而虛線3示意復(fù)合材料整體的彈性變形曲線(即曲線1和2的合成曲線)。虛線3的斜率即復(fù)合材料的彈性模量。若有辦法令復(fù)合材中的NiTi相在拉伸初始就立即發(fā)生應(yīng)力誘發(fā)馬氏體相變(NiTi變形直接進(jìn)入“平臺(tái)”階段)，就會(huì)大大降低NiTi相的表觀模量(見(jiàn)曲線2′)，進(jìn)而降低復(fù)合材料整體的彈性模量(見(jiàn)曲線3′)，即實(shí)現(xiàn)材料表觀彈性模量的改變。這一思路可以通過(guò)調(diào)整復(fù)合材料內(nèi)部耦合作用及NiTi熱循環(huán)回復(fù)力的方式具體實(shí)現(xiàn)。

圖2 NiTi記憶合金復(fù)合材料改變表觀彈性模量的思路和方法示意圖

通過(guò)圖2(b)~(d)詳細(xì)討論單體NiTi回復(fù)力與相變應(yīng)力間的關(guān)系。圖2(b)所示為一個(gè)經(jīng)室溫(馬氏體狀態(tài))預(yù)拉伸變形4%的單體態(tài)NiTi絲，在夾頭的恒應(yīng)變約束下經(jīng)歷熱循環(huán)的回復(fù)力?溫度曲線(預(yù)緊力為130MPa)。為便于說(shuō)明問(wèn)題，將圖2(b)中的熱循環(huán)路徑進(jìn)行理想化示意，如圖2(c)所示。4個(gè)相變特征溫度s、、、f滿足f＜s＜＜。由于示意圖簡(jiǎn)略掉了預(yù)緊力，f和s為非約束下的特征溫度，而和為約束態(tài)下(受回復(fù)力影響)的特征溫度。圖2(d)所示為非約束狀態(tài)的該記憶合金在溫某一溫度1(1＞s)下的偽彈性變形應(yīng)力?應(yīng)變曲線。通常認(rèn)為，曲線上、下“平臺(tái)”分別對(duì)應(yīng)了應(yīng)力誘發(fā)馬氏體相變(母相轉(zhuǎn)變?yōu)轳R氏體)的過(guò)程和馬氏體逆相變?yōu)槟赶?)的過(guò)程。而上、下“平臺(tái)”應(yīng)力也可視為溫度1下進(jìn)行正、逆相變所需的臨界應(yīng)力。

若偽彈性拉伸溫度1滿足s＜1＜，那么，在圖2(c)中，溫度1就會(huì)對(duì)應(yīng)著兩個(gè)相變狀態(tài)(點(diǎn)′和′)：直接升溫到1(點(diǎn)′)樣品處于逆相變過(guò)程的某一中間狀態(tài)，而由高溫冷卻至1(點(diǎn)′)則處于馬氏體正相變過(guò)程的某一中間狀態(tài)。由于在1溫度下，正、逆馬氏體相變需要在臨界應(yīng)力(圖2(d)中所示上、下“平臺(tái)”應(yīng)力)下誘發(fā)，所以處于正相變過(guò)程中的′點(diǎn)對(duì)應(yīng)的回復(fù)力恰為圖2(d)中的上“平臺(tái)”應(yīng)力，而處于逆相變過(guò)程中′對(duì)應(yīng)的回復(fù)力恰為圖2(d)中的下“平臺(tái)”應(yīng)力。綜上所述可知，在1溫度下，不同的約束態(tài)熱循環(huán)過(guò)程會(huì)導(dǎo)致兩種情況的回復(fù)力：1) 直接加熱到1時(shí)所產(chǎn)生的回復(fù)力對(duì)應(yīng)“下平臺(tái)”力；2) 由高溫冷卻到1時(shí)，回復(fù)力對(duì)應(yīng)“上平臺(tái)力”。

因此，在NiTi復(fù)合材料中，設(shè)法利用基體對(duì)NiTi形成約束，通過(guò)約束態(tài)熱循環(huán)，便可以使回復(fù)力達(dá)到“上平臺(tái)”力，使NiTi處于圖2(d)中點(diǎn)狀態(tài)。若此時(shí)拉伸該復(fù)合材料，NiTi在拉伸初始就會(huì)直接發(fā)生相變，其變形行為就會(huì)像圖2(d)中GB段曲線那樣，展現(xiàn)出接近零的表觀彈性模量，進(jìn)而大大降低復(fù)合材料的整體模量，實(shí)現(xiàn)材料表觀彈性模量的改變。反之，若熱循環(huán)使復(fù)合材料中的NiTi處于“下平臺(tái)”狀態(tài)(圖2(c)中′點(diǎn)或圖2(d)中點(diǎn))，拉伸樣品時(shí)NiTi則不會(huì)立刻發(fā)生應(yīng)力誘發(fā)馬氏體相變，材料表觀彈性模量基本不會(huì)變化。

2.3 NbTi-NiTi復(fù)合材料的拉伸實(shí)驗(yàn)

圖3(a)所示為將TiNi-NbTi復(fù)合材料預(yù)變形并進(jìn)行約束態(tài)熱循環(huán)的過(guò)程，將含有馬氏體狀態(tài)NiTi的復(fù)合材料進(jìn)行預(yù)變形后，再加熱，NiTi逆相變收縮就會(huì)受到NbTi相的約束而產(chǎn)生回復(fù)力。該情況與圖2(b)和(c)中由夾頭實(shí)現(xiàn)的恒應(yīng)變約束類似。因此，不需要夾頭等外加工具，直接對(duì)預(yù)變形后的復(fù)合材料進(jìn)行升降溫處理就可實(shí)現(xiàn)對(duì)NiTi的約束態(tài)熱循環(huán)。

參考圖1(b)所示相變溫度，選取120 ℃作為測(cè)試溫度1，將200 ℃作為約束態(tài)熱循環(huán)加熱最高溫度。實(shí)驗(yàn)將預(yù)應(yīng)變2.1%的樣品加熱至200 ℃后冷卻至120 ℃(此時(shí)樣品內(nèi)NiTi的狀態(tài)應(yīng)該與圖2(c)，(d)中的′和點(diǎn)相似)，并在120 ℃進(jìn)行恒溫拉伸，其應(yīng)力?應(yīng)變曲線如圖3(b)中的曲線2(黑線)所示。樣品經(jīng)歷了3次加、卸載測(cè)試，各次拉伸過(guò)程的最高加載應(yīng)變分別為2.5%、3%和3.5%。作為對(duì)比，退火態(tài)樣品直接加熱到120 ℃(此時(shí)樣品內(nèi)NiTi的狀態(tài)應(yīng)該與圖2(c) (d)中的′和點(diǎn)相似)，并在120 ℃下恒溫拉伸的結(jié)果如圖3(b)中的曲線1(灰線)所示。兩個(gè)樣品都在3.5%應(yīng)變處達(dá)到1652 MPa的應(yīng)力。圖3(c)為圖3(b)中兩個(gè)樣品第一次拉伸循環(huán)的應(yīng)力?應(yīng)變曲線。由圖3(c)可以清楚看出，兩個(gè)樣品在2.5%拉伸循環(huán)中幾乎沒(méi)有產(chǎn)生殘余應(yīng)變，即樣品只發(fā)生了彈性變形。但是，受TiNi記憶合金應(yīng)力誘發(fā)馬氏體相變的影響，彈性變形過(guò)程的加載、卸載曲線并不重合，存在小滯后環(huán)。兩個(gè)樣品的表觀彈性模量明顯不同，通過(guò)測(cè)量，退火態(tài)樣品直接在120 ℃下測(cè)試的彈性模量為1=64.5 GPa(見(jiàn)圖3(c)曲線1)，而經(jīng)歷約束態(tài)升、降溫?zé)嵫h(huán)樣品在120 ℃下的彈性模量為2=55.2 GPa(見(jiàn)圖3(c)曲線2)，彈性模量變化率為Δ=(1?2)/1=14.4%。這樣，因經(jīng)歷了不同的約束態(tài)熱循環(huán)，兩個(gè)相同成分的樣品在相同溫度下表現(xiàn)出了不同的表觀彈性模量。

圖3 TiNi-NbTi復(fù)合材料約束態(tài)熱循環(huán)示意圖及復(fù)合材料的拉伸測(cè)試曲線

2.4 約束態(tài)熱循環(huán)改變模量所需條件

要想在實(shí)驗(yàn)中改變材料的表觀彈性模量，復(fù)合材料的約束態(tài)本征溫度和測(cè)試溫度必須滿足一定條件：首先，處于非約束態(tài)的NiTi合金在測(cè)試溫度1下必須能夠發(fā)生應(yīng)力誘發(fā)馬氏體相變(見(jiàn)圖2(d))，否則，就無(wú)法實(shí)現(xiàn)通過(guò)相變改變模量了。因此，必須滿足s＜1；其次，必須保證降溫到1時(shí)能夠發(fā)生正相變，即1＜。否則，若1＞，如圖4(a)所示意的情況，由降溫至1時(shí)并不會(huì)發(fā)生正相變，而是處于相變滯后階段，此時(shí)回復(fù)力低于理論上1溫度下應(yīng)力誘發(fā)馬氏體相變所需臨界應(yīng)力。拉伸處于這樣狀態(tài)的NiTi不可能直接發(fā)生相變，也無(wú)法改變NiTi的表觀模量。以上兩點(diǎn)將1溫度限定在s＜1＜溫度區(qū)間內(nèi)。因此，復(fù)合材料中NiTi的約束態(tài)熱循環(huán)特征溫度必須滿足s＜，即復(fù)合材料必須滿足f＜s＜＜，NiTi的約束態(tài)特征溫度和測(cè)試溫度間需滿足f＜s＜1＜＜，如圖4 ( b)所示。

圖4 測(cè)試溫度T1處于不同相變溫度區(qū)間情況的示意圖

對(duì)于本實(shí)驗(yàn)采用的NiTi-NbTi復(fù)合材料，根據(jù)圖1(b)所示，NiTi在非約束狀態(tài)下的特征溫度已經(jīng)滿足了f＜s＜s＜f，則其一定滿足f＜s＜＜。只要在s＜1＜溫度區(qū)間內(nèi)任取一個(gè)溫度1測(cè)試就可以(通過(guò)約束態(tài)升、降溫?zé)嵫h(huán)的方式)實(shí)現(xiàn)表觀彈性模量的改變。本實(shí)驗(yàn)所選擇的拉伸溫度1=120 ℃遠(yuǎn)高于s，測(cè)試溫度下NiTi一定能發(fā)生應(yīng)力誘發(fā)馬氏體相變；唯一難以確定的是所選取的測(cè)試溫度1=120 ℃是否低于。的高低不僅取決于NiTi的特征溫度，還會(huì)隨回復(fù)力的增加而升高。在圖4(a)所示意的情況中，特征溫度之所以低于s，因?yàn)榧訜徇^(guò)程中不斷增長(zhǎng)的回復(fù)力使材料提早發(fā)生了塑性變形(或發(fā)生界面開(kāi)脫等問(wèn)題)，導(dǎo)致基體對(duì)NiTi記憶合金的約束失效，回復(fù)力無(wú)法進(jìn)一步升高，不能將和提升至更高的溫度。本研究采用的NiTi-NbTi復(fù)合材料強(qiáng)度超過(guò)1600 MPa(見(jiàn)圖3(b))，且復(fù)合材料界面為冶金界面，能提供良好的界面約束，加熱到200 ℃完全不會(huì)發(fā)生界面開(kāi)脫。這些優(yōu)勢(shì)有利于在約束態(tài)加熱過(guò)程中產(chǎn)生較大的回復(fù)力將提高到非常高的溫度，實(shí)現(xiàn)＞1，因而在實(shí)驗(yàn)中實(shí)現(xiàn)了模量的改變。

3 結(jié)論

1) 通過(guò)電弧熔煉、鍛造拔絲的方式獲得原位自生NiTi-NbTi復(fù)合材料。該材料的顯微組織顯示，微米級(jí)的NiTi、NbTi成纖維狀復(fù)合。

2) 實(shí)驗(yàn)通過(guò)約束態(tài)熱循環(huán)，使NiTi發(fā)生正相變，回復(fù)力達(dá)到測(cè)試溫度1下的“上平臺(tái)”應(yīng)力，導(dǎo)致拉伸復(fù)合材料時(shí)NiTi直接相變，進(jìn)而降低了NiTi和復(fù)合材料的表觀彈性模量。實(shí)驗(yàn)通過(guò)不同的約束態(tài)熱循環(huán)過(guò)程，實(shí)現(xiàn)了同樣復(fù)合材料在相同溫度下展現(xiàn)出不同的表觀彈性模量。

3) 通過(guò)約束態(tài)熱循環(huán)的方式改變材料表觀彈性模量，NiTi的約束態(tài)特征溫度和測(cè)試溫度間需滿足f＜s＜1＜＜。

4) 本研究中，所制備材料的相變特征溫度滿足了f＜s＜s＜f和f＜s＜＜；并且材料本身強(qiáng)度高，超過(guò)1600 MPa，而且復(fù)合界面結(jié)合良好，能夠提供良好約束，產(chǎn)生高回復(fù)力，進(jìn)而使進(jìn)可能高于測(cè)試溫度1。這些條件有利于在實(shí)驗(yàn)中實(shí)現(xiàn)模量的改變。

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(編輯 王 超)

Modulus variable in-situ NiTi-NbTi composite

JIANG Jiang1, JIANG Xiao-hua2, JIANG Da-qiang2, HAO Shi-jie2, GUO Fang-min2, CUI Li-shan2

(1. Jiangxi Key Laboratory of Advanced Copper and Tungsten Materials, Jiangxi Academy of Sciences, Nanchang 330029, China;2. Department of Materials Science and Engineering, China University of Petroleum-Beijing, Changping 102249, China)

An in-situ NiTi-NbTi shape memory alloy composite was prepared to improve the coupling effect between the matrix and NiTi shape memory alloy and imporve the exhibition of functional properties of the composite. The recovery stress generated by NiTi embedded in the NiTi-NbTi composite can reach its critical transformation stress when it is subject to proper constraint thermal cycle, and therefore, the embedded NiTi can tranform immediately upon loading, which can make that the NiTi-NbTi composite exhibits a much lower apparent modulus. Tensile tests show that the same two samples under the same tenslie test temperature show two different apparent modulus. For the sample underwent constraint thermal cycle, the apparent modulus is 55.2 GPa, whereas, for another one without undergoing constraint thermal cycle, the apparent modulus is 64.5 GPa, and the rate of change is 14.4%.

NiTi-NbTi composite; shape memory alloy; constraint martensitic transformation

Projects(51231008, 11474362, 51401240, 51471187, 51401096) supported by the Key Program Project of Natural Science Foundation of China; Project(2013-YYB-5) supported by Ph.D Programs Foundation of Jiangxi Academy of Sciences, China; Project(2013-XTPH1-33) supported by the Special Funds for Collaborative Innovation of Jiangxi Academy of Sciences, China

2016-03-02; Accepted date:2016-05-27

CUI Li-shan; Tel: +86-10-89731158; E-mail: lishancui63@126.com

10.19476/j.ysxb.1004.0609.2017.04.011

1004-0609(2017)-04-0753-07

TB34

A

國(guó)家青年自然科學(xué)基金資助項(xiàng)目(51231008, 11474362, 51401240, 51471187, 51401096)；江西省科學(xué)院引進(jìn)博士項(xiàng)目(2013-YYB-5)；江西省科學(xué)院普惠制項(xiàng)目(2013-XTPH1-33)

2016-03-02；

2016-05-27

崔立山，教授，博士；電話：010-89731158；E-mail: lishancui63@126.com