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        土層錨桿蠕變模型研究

        2017-05-08 07:39:47陳浩璞蔡思燕
        科技創(chuàng)新與應(yīng)用 2017年12期

        陳浩璞+蔡思燕

        摘 要:文章以某基坑土層灌漿錨桿為試驗對象,由蠕變試驗曲線建立三參數(shù)的蠕變經(jīng)驗?zāi)P?,蠕變模型為蠕變位移與荷載水平、時間的組合函數(shù),模擬結(jié)果表明位移與荷載、時間的關(guān)系函數(shù)均采用冪函數(shù)是合適的,能為類似土層參數(shù)、施工條件下土層錨桿的變形監(jiān)測及預(yù)測提供一定的參考。

        關(guān)鍵詞:土層錨桿;蠕變模型;蠕變位移

        1 概述

        隨著國內(nèi)城鎮(zhèn)化進(jìn)程的加速,城市建設(shè)往地下空間不斷拓展,形成了大量的邊坡工程和深基坑工程。錨固技術(shù)以其經(jīng)濟有效性被廣泛應(yīng)用于臨時支護或永久性加固工程[1]?;又ёo工程中對于錨桿關(guān)注最多的是其基本試驗和驗收試驗,蠕變試驗做的很少。對于土層錨桿的蠕變,文獻(xiàn)[2]進(jìn)行了土的室內(nèi)土工試驗和土層錨桿的原位測試,表示了土錨蠕變量與錨固荷載及時間的依賴關(guān)系,提出了軟土層錨桿蠕變收斂的荷載水平上限。文獻(xiàn)[3,4]通過對基坑土層灌漿錨桿的拉拔蠕變試驗,建立了相應(yīng)的錨桿拉拔蠕變模型,發(fā)現(xiàn)土層錨桿的時間損傷效應(yīng)比較明顯,其長期抗拔力相比瞬時抗拔力有一定的下降。文獻(xiàn)[5]研究了粘性土層中常規(guī)注漿錨桿的蠕變試驗曲線,得到了錨桿拉拔剛度隨時間的變化關(guān)系,發(fā)現(xiàn)錨桿抗拔力隨時間增長逐漸降低??傮w而言,目前針對土層錨桿蠕變的研究還不夠深入,已建立的蠕變模型也只能反映單一荷載水平下的蠕變曲線,對多級荷載水平的蠕變曲線簇適應(yīng)性不強。因此,本文擬基于某基坑錨桿的拉拔蠕變試驗曲線,建立一個能適應(yīng)各級荷載水平蠕變曲線的蠕變經(jīng)驗?zāi)P?,以期為土層錨桿的變形預(yù)測提供參考。

        2 工程背景

        2.1 試驗方法

        某基坑進(jìn)行了土層灌漿錨桿的蠕變試驗[4]。錨桿位于粉質(zhì)粘土層中,粉質(zhì)粘土的物理指標(biāo)如下:重度18.6kN/m3,粘聚力14.4kPa,摩擦角16.9°。錨桿鉆孔直徑為0.1m,錨桿長7.5m,其中自由段6.0m,錨固段1.5m,錨桿傾角20°。錨桿施工順序為先鉆孔再注漿,錨桿安裝完成后最后進(jìn)行二次注漿,注漿所用材料為水灰比1:1砂漿。

        在進(jìn)行蠕變試驗前先進(jìn)行錨桿的基本試驗,得到錨桿的最大破壞荷載Nc=80kN,作為蠕變分級加載的基準(zhǔn)。蠕變試驗依次按照荷載等級N1(=0.1Nc)、N2(=0.25Nc)、N3(=0.4Nc)、N4(=0.6Nc)、N5(=0.8Nc)、N6(=1.0Nc)逐級加載,每隔一定時間記錄一次蠕變位移,每級至少加載150min,若蠕變位移小于0.01mm/min,可加載下一級,否則繼續(xù)觀測,直至破壞為止。

        2.2 試驗結(jié)果

        根據(jù)Bolzman疊加原理,將試驗得到的梯級加載蠕變曲線轉(zhuǎn)化為分別加載下的蠕變曲線,如圖1所示。

        3 蠕變模型建立

        3.1 蠕變模型建立

        由圖1可知,錨桿蠕變位移既和錨桿拉拔荷載有關(guān),也是時間的函數(shù)。根據(jù)文獻(xiàn)[6-8],蠕變經(jīng)驗?zāi)P椭忻枋鑫灰婆c時間關(guān)系的函數(shù)常用的有對數(shù)函數(shù)、雙曲線和冪函數(shù),描述位移與荷載關(guān)系的函數(shù)常用的有冪函數(shù)和雙曲線函數(shù)。通過試擬合發(fā)現(xiàn),位移與荷載關(guān)系函數(shù)、位移與時間的關(guān)系函數(shù)均適合采用冪函數(shù),兩者結(jié)合即可得到錨桿蠕變位移關(guān)于荷載水平以及時間的組合函數(shù)表達(dá)式:

        式中,s為錨桿蠕變位移(mm),Nr,i(=Ni/Nc)為荷載水平,t為每級荷載加載時間(min),a、b、c均為模型待定參數(shù)。

        3.2 蠕變模型驗證

        通過最小二乘法回歸分析,可以得出本文模型的最優(yōu)參數(shù)a=40.661,b=0.654,c=0.007。根據(jù)回歸分析得到的參數(shù)代入式(1),得到本文建立的模型為

        繪出各級荷載水平下的模擬曲線,與試驗曲線對比如圖2所示。從圖中可以看出,每級荷載水平下的蠕變模擬位移與試驗實測位移相差均不超過3.5%,模擬曲線與試驗曲線非常接近,從而證明本文模型的合理性,說明錨桿蠕變位移與荷載、時間的關(guān)系函數(shù)均采用冪函數(shù)是合適的,能正確描述錨桿蠕變曲線的發(fā)展規(guī)律,且較準(zhǔn)確預(yù)測錨桿在各級荷載水平下、各個時刻的蠕變位移,可為類似土層參數(shù)、施工條件下土層錨桿的變形監(jiān)測及預(yù)測提供一定的參考。

        4 結(jié)束語

        (1)本文建立的錨桿蠕變經(jīng)驗?zāi)P蜑槿渥兾灰婆c荷載、時間的關(guān)系函數(shù)的組合函數(shù),模擬結(jié)果表明位移與荷載、時間的關(guān)系函數(shù)均采用冪函數(shù)是合適的。(2)本文建立的蠕變經(jīng)驗?zāi)P椭挥腥齻€參數(shù),簡單實用,能為類似土層參數(shù)、施工條件下土層錨桿的變形監(jiān)測及預(yù)測提供一定的參考。

        參考文獻(xiàn)

        [1]程良奎.巖土錨固的現(xiàn)狀與發(fā)展[J].土木工程學(xué)報,2001(03):7-12+34.

        [2]侯學(xué)淵,李象范.飽和軟地層中土錨的時間效應(yīng)[J].同濟大學(xué)學(xué)報(自然科學(xué)版),1987,15(2):147-156.

        [3]許宏發(fā),盧紅標(biāo),錢七虎.土層灌漿錨桿的蠕變損傷特性研究[J].巖土工程學(xué)報,2002,24(1):61-63.

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        [6]孫鈞.巖土材料流變及其工程應(yīng)用[M].北京:中國建筑工業(yè)出版社,1999.

        [7]CC維亞諾夫.土力學(xué)的流變學(xué)原理[M].杜余培譯,北京:科學(xué)出版社,1987.

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