侯劍雄，劉志東

(廣東珠海金灣發(fā)電有限公司，廣東 珠海 519050)

超臨界機(jī)組啟停過程節(jié)能及環(huán)保策略

侯劍雄，劉志東

(廣東珠海金灣發(fā)電有限公司，廣東 珠海 519050)

為減少火電機(jī)組啟停過程中的能耗，降低啟停成本，加快啟動(dòng)速度以及縮短機(jī)組并網(wǎng)后煙囪NOx排放濃度超標(biāo)時(shí)間，減少環(huán)保排放考核。通過研究分析及對(duì)運(yùn)行操作經(jīng)驗(yàn)進(jìn)行總結(jié)提煉，對(duì)機(jī)組啟停步驟及主要輔機(jī)啟停時(shí)機(jī)進(jìn)行改進(jìn)及調(diào)整，并在實(shí)際使用中進(jìn)行驗(yàn)證。優(yōu)化后主要輔機(jī)的能耗降低，操作更簡(jiǎn)便，優(yōu)化后的機(jī)組啟停步驟能耗降低，啟動(dòng)速度加快，大幅減少了并網(wǎng)后煙囪NOx排放濃度的超標(biāo)時(shí)間。實(shí)踐證明，所采用的機(jī)組啟停過程節(jié)能及環(huán)保策略能夠?qū)崿F(xiàn)降低能耗和排放，簡(jiǎn)化操作，并保證機(jī)組重要設(shè)備的安全。

超臨界；啟停過程；節(jié)能降耗；環(huán)保

0 引言

近年來(lái)，隨著火電機(jī)組年利用小時(shí)數(shù)的逐年降低，機(jī)組的啟停次數(shù)逐年增多，啟停成本逐年增高，如何降低啟停過程中的成本越來(lái)越被重視。另外，由于機(jī)組在啟停過程中不可避免存在煙氣溫度偏低的現(xiàn)象，使脫硝SCR裝置投入噴氨不及時(shí)，加上低負(fù)荷時(shí)鍋爐氧量往往比較高，造成機(jī)組在啟停過程中NOx排放濃度嚴(yán)重超標(biāo)。目前的環(huán)保政策要求從機(jī)組并網(wǎng)開始對(duì)火電機(jī)組NOx排放超標(biāo)進(jìn)行考核。如何減少火電機(jī)組啟動(dòng)過程中的NOx排放超標(biāo)成為必須正視并加以解決的問題。

本文對(duì)機(jī)組啟停過程節(jié)能優(yōu)化及減少NOx排放的環(huán)保策略進(jìn)行研究分析，提出解決和優(yōu)化的方法，并在實(shí)踐中加以驗(yàn)證。

1 設(shè)備工藝概況

金灣電廠2臺(tái)機(jī)組為上海電氣集團(tuán)生產(chǎn)的600MW超臨界燃煤機(jī)組，于2007年投產(chǎn)。鍋爐啟動(dòng)系統(tǒng)有3路疏水，其中2路(HWL閥)回大氣擴(kuò)容器，1路(NWL閥)回除氧器。A層燃燒器配有等離子點(diǎn)火裝置，原設(shè)計(jì)的輕油系統(tǒng)保留，但AB層改為小油槍，每支流量0.85t/h。循環(huán)水系統(tǒng)進(jìn)行了擴(kuò)大單元制改造，2臺(tái)機(jī)循環(huán)水母管設(shè)有聯(lián)絡(luò)管。凝結(jié)水泵(以下簡(jiǎn)稱“凝泵”)電源裝有高壓變頻器。給水系統(tǒng)配置有2臺(tái)汽動(dòng)給水泵(以下簡(jiǎn)稱“汽泵”)和1臺(tái)電動(dòng)給水泵(以下簡(jiǎn)稱“電泵”)。

煙氣污染物已實(shí)現(xiàn)超低排放，其處理工藝流程為：高溫省煤器→SCR→低溫省煤器→干式電除塵器→吸收塔→GGH→濕式電除塵器。干式電除塵器配有4個(gè)電場(chǎng)，吸收塔配置5臺(tái)漿液循環(huán)泵，濕式電除塵器為1個(gè)電場(chǎng)。省煤器進(jìn)行了分級(jí)改造，實(shí)現(xiàn)在220MW以上負(fù)荷噴氨可投入。

2 機(jī)組啟停動(dòng)過程節(jié)能優(yōu)化

2.1 降低鍋爐啟動(dòng)給水流量

降低給水流量可有效增加水冷壁出口產(chǎn)汽量，從而降低主汽溫，使過熱器汽溫與汽機(jī)調(diào)節(jié)級(jí)溫度匹配，避免鍋爐升溫升壓時(shí)大量使用減溫水造成氧化皮脫落。還可減少給水泵負(fù)荷，鍋爐可以較少的燃料量運(yùn)行。廠家提供的鍋爐最低啟動(dòng)給水流量為32%(610t/h)，通過調(diào)研同類型電廠及實(shí)際驗(yàn)證，將鍋爐啟動(dòng)給水流量降至450～500t/h。降低給水流量時(shí)，須進(jìn)行以下工作：

(1)將鍋爐給水流量低低跳閘值由539.5t/h降至400t/h。發(fā)電機(jī)并網(wǎng)后并將給水流量及保護(hù)值恢復(fù)至原值。

(2)更改金屬管壁溫升率控制曲線。原鍋爐金屬溫升控制率要求為：并網(wǎng)前≤2℃/min，并網(wǎng)后≤1.85℃/min。降低給水流量后，將允許溫升率適當(dāng)放大。末級(jí)過熱器金屬：0～200℃時(shí)，溫升率<5℃/min，200～400℃時(shí)，溫升率<3℃/min，>450℃時(shí)，溫升率<1℃/min；水冷壁及分離器金屬升溫率<1℃/min；主汽壓升壓率<0.05MPa/min。

(3)水冷壁螺旋管與垂直管相鄰壁溫差<5℃。否則保持燃料量不變，或增加給水流量。

實(shí)踐表明，降低給水流量后水冷壁螺旋管和垂直管壁溫在啟動(dòng)過程中總體平穩(wěn)，鍋爐升溫升壓時(shí)無(wú)需使用減溫水，有效防止氧化皮脫落，是安全的。

2.2 高加隨汽機(jī)滑壓?jiǎn)?dòng)

高加汽側(cè)原投入時(shí)間選擇在150MW時(shí)，此種啟動(dòng)方法不經(jīng)濟(jì)，突出表現(xiàn)在：高加投入時(shí)溫差大，對(duì)壽命有損害；高加暖管時(shí)間長(zhǎng)，延長(zhǎng)機(jī)組啟動(dòng)時(shí)間；給水溫度溫度低。

(1)2號(hào)高加抽汽逆止門氣源改造

高加抽汽逆止門需汽機(jī)掛閘后才有動(dòng)力氣源，否則無(wú)法操作。通過對(duì)逆止門氣源進(jìn)行簡(jiǎn)單改造，加裝一路旁路氣源，可實(shí)現(xiàn)在鍋爐點(diǎn)火后即投入2號(hào)高加汽側(cè)運(yùn)行，2號(hào)高加隨鍋爐升溫升壓暖管，并提高給水溫度。汽機(jī)掛閘后恢復(fù)氣源至正常。

(2)1、3號(hào)高加隨汽機(jī)滑壓?jiǎn)?dòng)

汽機(jī)掛閘后，將1、3號(hào)高加抽汽電動(dòng)閥全開，正常疏水關(guān)閉，危急疏水開啟。高加隨汽機(jī)沖轉(zhuǎn)逐漸暖管，負(fù)荷到達(dá)250MW時(shí)，將高加疏水轉(zhuǎn)為正常疏水方式。實(shí)踐表明，高加隨汽機(jī)滑壓?jiǎn)?dòng)6個(gè)優(yōu)點(diǎn)：有效提高給水溫度，降低主汽溫；回收部分工質(zhì)熱量；高加管壁溫升得到科學(xué)控制，延長(zhǎng)高加壽命；增加汽機(jī)下缸通汽量，間接解決汽機(jī)啟動(dòng)時(shí)上下缸溫差大問題；簡(jiǎn)化高加操作；縮短整組啟動(dòng)時(shí)間，鍋爐轉(zhuǎn)干態(tài)時(shí)間由210MW提前至180MW。

2.3 風(fēng)煙系統(tǒng)單側(cè)啟動(dòng)

風(fēng)煙系統(tǒng)啟動(dòng)時(shí)一般是兩側(cè)風(fēng)機(jī)同時(shí)啟動(dòng)。金灣電廠因鍋爐末過管壁容易生成氧化皮，將升溫升壓速度放慢，且需進(jìn)行吹管。若汽機(jī)是冷態(tài)，從風(fēng)煙系統(tǒng)啟動(dòng)到帶負(fù)荷250MW需耗時(shí)12h。實(shí)際上，機(jī)組啟動(dòng)過程中單側(cè)風(fēng)組即可滿足啟動(dòng)要求。優(yōu)化后，鍋爐點(diǎn)火前只啟動(dòng)單側(cè)風(fēng)組，負(fù)荷250MW時(shí)再啟動(dòng)另一側(cè)風(fēng)組。實(shí)際效果表明，單側(cè)風(fēng)組運(yùn)行對(duì)鍋爐啟動(dòng)過程的燃燒、管壁溫度無(wú)不良影響。

送、引風(fēng)機(jī)、一次風(fēng)機(jī)屬大功率輔機(jī)，其功率分別為1250、5800、2250kW。單側(cè)風(fēng)組運(yùn)行比兩側(cè)風(fēng)組運(yùn)行電流可減少220A，按12h計(jì)算，可節(jié)約廠用電26000(kW·h)，具有明顯的經(jīng)濟(jì)效益。

2.4 鍋爐啟停節(jié)油

鍋爐使用等離子點(diǎn)火存在點(diǎn)火初期燃燒量階躍過大、溫升過快的問題，易造成鍋爐啟動(dòng)期間受熱面氧化皮脫落、堵管，并引起脫硝催化劑、空預(yù)器等二次燃燒，對(duì)鍋爐安全運(yùn)行造成影響。因此，點(diǎn)火初期要適當(dāng)投油緩解此類問題。而環(huán)保設(shè)備如吸收塔、SCR、電除塵器則不允許大量用油，且輕油費(fèi)用昂貴，故鍋爐啟動(dòng)時(shí)的用油要兼顧考慮。

經(jīng)過實(shí)踐探索，金灣電廠優(yōu)化后鍋爐啟動(dòng)時(shí)投油過程改為：點(diǎn)火時(shí)先逐支投入AB層3支小油槍，緩慢提升爐膛溫度，待末過所有金屬溫度>110℃后再投入A層煤粉，2臺(tái)磨煤機(jī)運(yùn)行且總煤量>60t/h后停運(yùn)油槍(此時(shí)發(fā)電機(jī)剛并網(wǎng))；鍋爐停運(yùn)時(shí)僅用等離子助燃，不投油槍。

經(jīng)實(shí)際觀察，優(yōu)化后鍋爐受熱面溫升率正常，有效防止氧化皮脫落。尾部煙道無(wú)積粉和二次燃燒，空氣預(yù)器差壓無(wú)上升，環(huán)保設(shè)備無(wú)積油積粉。

2.5 循環(huán)水泵的節(jié)能

投產(chǎn)初期，為保證循環(huán)水的安全，在鍋爐點(diǎn)火前即啟動(dòng)2臺(tái)循環(huán)水泵(以下簡(jiǎn)稱“循泵”)運(yùn)行。但在機(jī)組啟動(dòng)過程中，1臺(tái)循泵足可滿足凝汽器冷卻的需求。循泵作為主要輔機(jī)，功率達(dá)2400kW，減少其運(yùn)行時(shí)間能明顯降低廠用電率。

循環(huán)水完成擴(kuò)大單元制改造后，鍋爐點(diǎn)火前，循環(huán)水母管采取“2+0”運(yùn)行方式，具體為：在設(shè)備開始試運(yùn)至鍋爐點(diǎn)火期間，本機(jī)循泵保持全停，循環(huán)水由鄰機(jī)供。2015年4號(hào)機(jī)大修后期試運(yùn)時(shí)，通過此運(yùn)行方式，4號(hào)機(jī)循泵少運(yùn)行14d，循泵電流為245A，按此計(jì)算可節(jié)電77萬(wàn)(kW·h)，節(jié)約30萬(wàn)元費(fèi)用，節(jié)能效益十分可觀。第2臺(tái)循泵的啟動(dòng)時(shí)機(jī)視凝汽器真空決定。一般情況下，夏季可在300MW時(shí)啟動(dòng)，冬季可在500MW時(shí)啟動(dòng)。

機(jī)組停運(yùn)降至300MW時(shí)，停運(yùn)第1臺(tái)循泵。鍋爐MFT后12h，停運(yùn)第2臺(tái)循泵，本機(jī)循環(huán)水由鄰機(jī)供。優(yōu)化后第2臺(tái)循泵少運(yùn)行15h，節(jié)約電能3.6萬(wàn)(kW·h)。

2.6 汽泵替代電泵全程調(diào)節(jié)技術(shù)

電泵在機(jī)組啟動(dòng)時(shí)運(yùn)行時(shí)間長(zhǎng)，若是冷態(tài)啟動(dòng)運(yùn)行時(shí)間在18h以上。電泵額定電流800A，汽泵前置泵額定電流63A，按此計(jì)算，機(jī)組啟動(dòng)時(shí)每臺(tái)機(jī)組可減少外購(gòu)電力10萬(wàn)(kW·h)，降低啟動(dòng)成本，減少電泵維護(hù)費(fèi)用。汽泵上水減少了電泵/汽泵切換過程，減輕了運(yùn)行人員操作量和操作風(fēng)險(xiǎn)，減小了電泵啟停對(duì)其他6kV廠用設(shè)備的沖擊。同時(shí)電泵啟停速度快，作為備用可提高給水可靠性。在機(jī)組年利用小時(shí)數(shù)逐年下降、機(jī)組調(diào)停次數(shù)逐漸增多的現(xiàn)狀下，本技術(shù)更具有現(xiàn)實(shí)意義。

(1)啟動(dòng)過程要點(diǎn)

鍋爐上水時(shí)，啟動(dòng)1臺(tái)汽泵前置泵；鍋爐變流量沖洗和點(diǎn)火時(shí)，啟動(dòng)第2臺(tái)汽泵前置泵，2臺(tái)泵并列運(yùn)行，維持給水流量550t/h；鍋爐升溫升壓過程中，用輔汽沖轉(zhuǎn)1臺(tái)小汽機(jī)維持給水流量，退出另1臺(tái)汽泵前置泵運(yùn)行；小機(jī)中速暖機(jī)或通過臨界轉(zhuǎn)速2154r/min時(shí)，需定速暖機(jī)或快速升速，此時(shí)調(diào)整汽泵再循環(huán)閥開度來(lái)穩(wěn)定給水流量；鍋爐主汽壓升至4.5MPa時(shí)，汽泵轉(zhuǎn)速約2300r/min，將汽泵由轉(zhuǎn)速控制轉(zhuǎn)為給水流量控制；250MW時(shí)，并入第2臺(tái)汽泵，切換小汽機(jī)汽源至#4抽供。

(2)停運(yùn)過程要點(diǎn)

250MW時(shí)，將1臺(tái)小汽機(jī)汽源切至輔汽供，退出另1臺(tái)汽泵；鍋爐MFT后，保持汽泵運(yùn)行，降低汽泵轉(zhuǎn)速，維持低給水流量加藥保養(yǎng)；給水加藥完畢，打閘汽泵。

2.7 凝泵在機(jī)組啟停中的深度節(jié)能

2.8 機(jī)組打閘后在運(yùn)系統(tǒng)的節(jié)能

(1)在運(yùn)系統(tǒng)的停運(yùn)時(shí)機(jī)

鍋爐滅火48h后，可停運(yùn)軸封真空系統(tǒng)、凝結(jié)水系統(tǒng)。此時(shí)汽機(jī)仍處于熱態(tài)，注意檢查凝汽器疏水?dāng)U容器溫度、低壓缸排汽溫度、汽機(jī)上下缸溫差不超溫；軸封真空系統(tǒng)、凝結(jié)水系統(tǒng)停運(yùn)，以及發(fā)電機(jī)水、氫、油系統(tǒng)停運(yùn)后，可停運(yùn)壓縮空氣系統(tǒng)；機(jī)組停運(yùn)84h后，可停運(yùn)閉式水系統(tǒng)。此時(shí)汽機(jī)仍處于熱態(tài)，停后注意控制汽機(jī)潤(rùn)滑油溫<45℃，如油溫高，通過排放閉式水降溫。若環(huán)境氣溫<15℃或更低，閉式水系統(tǒng)停運(yùn)時(shí)間可提前至72h或更早；鍋爐滅火，風(fēng)煙系統(tǒng)停運(yùn)且風(fēng)門檔板關(guān)閉后，立即停運(yùn)電除塵所有電場(chǎng)、吸收塔所有漿液循環(huán)泵。

(2)汽機(jī)通壓縮空氣強(qiáng)冷時(shí)的節(jié)能

通常汽機(jī)通壓縮空氣強(qiáng)冷時(shí)要求凝保持運(yùn)行，理由是防止低壓缸排汽溫度過高，需開啟低壓缸排汽噴水閥。通過試驗(yàn)觀察，低壓缸排汽噴水不開時(shí)，排汽溫度最高為50℃，遠(yuǎn)低于報(bào)警值80℃。因此汽機(jī)強(qiáng)冷時(shí)可以不啟動(dòng)凝泵。此項(xiàng)措施可使凝泵少運(yùn)行2d，節(jié)能的同時(shí)縮短凝結(jié)水系統(tǒng)檢修工期。

3 機(jī)組啟停動(dòng)過程環(huán)保對(duì)策

3.1 防止SO2和粉塵超標(biāo)

(1)風(fēng)煙系統(tǒng)啟動(dòng)前，必須投入干式電除塵器第4電場(chǎng)、濕式電除塵電場(chǎng)運(yùn)行，防止粉塵排放濃度超標(biāo)。

(2)鍋爐點(diǎn)火前，必須投入吸收塔1層漿液循環(huán)泵運(yùn)行，防止SO2排放濃度超標(biāo)。

2.3.4 手術(shù)切口長(zhǎng)度 納入了4個(gè)研究，共216例(SuperPATH組87例，傳統(tǒng)入路組129例)，經(jīng)χ2檢驗(yàn)，研究間有異質(zhì)性 ( I2>50%)，采用隨機(jī)效應(yīng)模型進(jìn)行Meta分析。結(jié)果顯示SuperPATH組手術(shù)切口長(zhǎng)度小于傳統(tǒng)入路組，且差異有顯著性意義(WMD=-7.65，95%CI=-8.29～-7.00，P<0.00001)。見圖5。

(3)鍋爐滅火且風(fēng)煙系統(tǒng)停運(yùn)后，方可停運(yùn)所有漿液循環(huán)泵和電場(chǎng)運(yùn)行。

3.2 啟動(dòng)時(shí)減少NOx超標(biāo)

為減少NOx排放超標(biāo)，必須盡可能縮短并網(wǎng)后到220MW脫硝SCR投入噴氨的時(shí)間，措施如下：

(1)風(fēng)煙系統(tǒng)啟動(dòng)后總風(fēng)量控制在32%左右，在保證鍋爐最低風(fēng)量的同時(shí)，防止氧量過高導(dǎo)致鍋爐NOx排放濃度過高。

(2)優(yōu)化啟動(dòng)步驟，縮短并網(wǎng)至SCR投噴氨時(shí)間原啟動(dòng)時(shí)并網(wǎng)后在60MW停留，進(jìn)行低負(fù)荷暖機(jī)，接著在120MW時(shí)停留，投入低加汽側(cè)(走危急疏水)，然后升負(fù)荷至150MW，進(jìn)行廠用電切換，汽機(jī)4號(hào)抽管道暖管，暖管完畢后投入4號(hào)抽供除氧器汽源，同時(shí)進(jìn)行小汽機(jī)高、低壓汽源暖管，高加汽側(cè)由危急疏水轉(zhuǎn)正常疏水，1臺(tái)汽泵并入給水，啟動(dòng)第3臺(tái)制粉系統(tǒng)等操作。由于150MW時(shí)操作多，造成停留時(shí)間過長(zhǎng)，有時(shí)長(zhǎng)達(dá)3～4h。

啟動(dòng)步驟做如下優(yōu)化：采用汽泵替代電泵全程調(diào)節(jié)技術(shù)，150MW時(shí)無(wú)需進(jìn)行小機(jī)汽源切換和給水泵并泵操作；4號(hào)抽管道及小機(jī)低壓汽源管道隨汽機(jī)滑啟暖管；減少負(fù)荷停留點(diǎn)。負(fù)荷只停留在80、150MW；低加汽側(cè)危急疏水和高加汽側(cè)正常疏水在低負(fù)荷時(shí)疏水不暢，改為250MW時(shí)投入。

采取上述措施后，并網(wǎng)至SCR投入噴氨時(shí)間由3～4小時(shí)縮短至1.5h，大幅減少NOx排放濃度超標(biāo)時(shí)間。同時(shí)，機(jī)組啟動(dòng)速度加快，廠用電切換時(shí)間提前，顯著減少啟動(dòng)費(fèi)用。

3.3 停運(yùn)時(shí)避免NOx超標(biāo)

基本操作思路是，機(jī)組負(fù)荷在200MW時(shí)，快速減負(fù)荷至100MW以下，打閘停機(jī)，避免鍋爐MFT前噴氨退出。主要操作方法：

(1)減負(fù)荷前，通過調(diào)整吹灰頻率使300MW時(shí)鍋爐排煙溫度在325～340℃之間。

(2)減負(fù)荷至200MW暫停，鍋爐保持A、B磨煤機(jī)運(yùn)行，此時(shí)煙溫在305℃左右，噴氨保持投入。

(3)將鍋爐主控切手動(dòng)控制，機(jī)組控制方式由“CCS”轉(zhuǎn)為“TFB”，高壓旁路閥保持關(guān)閉狀態(tài)。

(4)快速退出高、低加汽側(cè)運(yùn)行，為汽機(jī)打閘作準(zhǔn)備。以較快速度降低B給煤機(jī)煤量，當(dāng)其煤量減至20t/h時(shí)關(guān)閉B給煤機(jī)落煤閘板；接著對(duì)A給煤機(jī)進(jìn)行同樣操作；

(5)隨著總煤量的減少，機(jī)組負(fù)荷以較快速度下降，因汽機(jī)主控在“自動(dòng)”狀態(tài)，汽機(jī)調(diào)門會(huì)自動(dòng)關(guān)小以維持當(dāng)前主汽壓，主汽壓下降緩慢。由于主汽壓穩(wěn)定，主汽溫亦能基本維持穩(wěn)定，避免汽壓、汽溫下降過快對(duì)鍋爐不利。

(6)當(dāng)負(fù)荷降至80MW時(shí)，鍋爐手動(dòng)MFT，聯(lián)跳汽機(jī)、發(fā)電機(jī)。

從實(shí)際操作經(jīng)驗(yàn)來(lái)看，快速減負(fù)荷過程中因鍋爐存在一定蓄熱，煙溫能保持在300℃以上，發(fā)電機(jī)解列前SCR噴氨能保持投入，避免了停機(jī)過程中煙囪NOx排放濃度超標(biāo)。

4 結(jié)語(yǔ)

通過對(duì)機(jī)組整組啟停步驟進(jìn)行優(yōu)化，對(duì)重要輔機(jī)啟停時(shí)機(jī)進(jìn)行研究調(diào)整，加快了機(jī)組啟停速度，明顯降低了啟停費(fèi)用。隨著火電機(jī)組年利用小時(shí)數(shù)的逐年降低，機(jī)組啟動(dòng)、停運(yùn)的次數(shù)逐年增多，本啟停節(jié)能優(yōu)化技術(shù)將能獲得更好的經(jīng)濟(jì)效益。

針對(duì)環(huán)保政策目前對(duì)機(jī)組并網(wǎng)后NOx超標(biāo)進(jìn)行嚴(yán)厲考核的現(xiàn)狀，通過優(yōu)化機(jī)組并網(wǎng)后、解列的操作步驟，實(shí)現(xiàn)啟動(dòng)時(shí)并網(wǎng)后到投入噴氨時(shí)間大幅縮短至1.5h，停機(jī)時(shí)NOx排放濃度不超標(biāo)，節(jié)約大筆環(huán)保排污費(fèi)用，加快了機(jī)組啟動(dòng)速度，創(chuàng)造了經(jīng)濟(jì)和社會(huì)效益。

[1]姜延燦,鄧彤天,張 穎,等.600MW火電機(jī)組低負(fù)荷調(diào)峰的經(jīng)濟(jì)運(yùn)行分析[J].汽輪機(jī)技術(shù),2015,57(1):61-64.

[2]閆東升.600MW超臨界機(jī)組無(wú)電動(dòng)給水泵冷態(tài)啟動(dòng)中的給水調(diào)節(jié)[J].發(fā)電設(shè)備,2013,27(2):116-118.

[3]江 寧,陳行庚,曹祖慶.火電廠優(yōu)化運(yùn)行一些問題的討論[J].熱力透平,2005,34(1):30-35.

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[7]劉 洋,侯劍雄,謝 斌,等.600MW超臨界機(jī)組運(yùn)行節(jié)能優(yōu)化研究[J].電力與能源,2013,34(4):428-431.

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Energy saving and environmental protection strategy for starting and stopping process of super critical unit

In order to reduce the energy consumption during the start and stop of the thermal power unit, reduce the startup and shutdown costs, speed up the startup speed and shorten the time of the NOxemission concentration of the chimney after the grid connection, the assessment of environmental emission reduction is reduced. Through the research and analysis and for running the operation experience of summing up, the unit start stop steps and main auxiliary start and stop the opportunity to improve and adjust, and validated in actual use. After optimization of main auxiliary equipment to reduce energy consumption, easy operation, optimization of unit start and stop steps to reduce energy consumption, speed the startup, significantly reducing the grid stack NOxemission concentration exceeding the time. Practice has proved that the energy saving and environmental protection strategy adopted by the unit start and stop process can reduce energy consumption and emissions, simplify operation, and ensure the safety of the important equipment of the unit.

supercritical; start and stop process; energy saving and consumption reduction; environmental protection

TK227.7

B

1674-8069(2017)03-052-04

2016-11-20；

2016-12-19

侯劍雄(1975-)，男，廣東韶關(guān)人,高級(jí)工程師,從事火電廠生產(chǎn)技術(shù)與管理工作。E-mail:houjianxiong@gdyd.com