李 松 王 湛,2*

(1.華南理工大學土木與交通學院，廣東 廣州 510640； 2.華南理工大學亞熱帶建筑科學國家重點實驗室，廣東 廣州 510640)

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·結構·抗震·

帶加勁肋頂?shù)捉卿撨B接梁柱節(jié)點的有限元研究★

李 松1王 湛1,2*

(1.華南理工大學土木與交通學院，廣東 廣州 510640； 2.華南理工大學亞熱帶建筑科學國家重點實驗室，廣東 廣州 510640)

為了研究影響鋼框架帶加勁肋頂?shù)捉卿撨B接梁柱節(jié)點的靜力性能的因素，采用ABAQUS，對節(jié)點進行大量非線性有限元分析，探討了角鋼厚度、加勁肋厚度及其形狀尺寸、角鋼規(guī)格以及高強螺栓預緊力對節(jié)點性能的影響，得出了一些有價值的結論。

鋼框架，靜力性能，加勁肋，高強螺栓

0 引言

相對于傳統(tǒng)焊接鋼結構節(jié)點而言，頂?shù)捉卿撨B接顯得更加簡單、高效、經濟以及高質量，安裝過程中底角鋼可以作為梁的承托，現(xiàn)場拼裝無需焊接。近幾十年來有大量關于頂?shù)捉卿撨B接節(jié)點的性能研究成果[1]，認為頂?shù)捉卿撨B接節(jié)點變形能力強，具備良好的延性，但是強度與初始轉動剛度較小，而工程中往往在節(jié)點連接處角鋼上增設加勁肋。

對于角鋼連接加勁連接節(jié)點系統(tǒng)性研究相對較少，Davor Skejic[2]根據EC3[3]設計節(jié)點進行頂?shù)捉卿摷觿爬吖?jié)點單調試驗，并給出了初始轉動剛度、強度計算方法，但并未對節(jié)點的滯回性能進行研究。Faella[4]指出施加預緊力大小對節(jié)點的剛度與強度有較大影響。王素芳等[5]指出按照GB 50017—2003鋼結構設計規(guī)范與EC3設計連接節(jié)點初始剛度計算相差很大是由于施加高強螺栓預緊力程度不同。

本文主要研究角鋼厚度、加勁肋厚度及形式、角鋼規(guī)格以及螺栓預緊力等因素對節(jié)點連接的靜力性能的影響，并給出相應的建議。

1 模型及材料本構

1.1 幾何模型

節(jié)點梁柱構件全部采用的是熱軋H型鋼，柱截面：HM250×

250×9×14；梁截面：HM194×150×6×9。柱高取2 m，梁長1 m。

1.2 有限元模型

利用軟件ABAQUS進行建模分析。有限元模型中，梁柱、角鋼以及螺栓等構件實體均采用C3D8R單元進行模擬。高強螺栓桿與孔壁間，螺帽與梁翼緣、柱翼緣以及角鋼等相鄰板材間，角鋼與梁翼緣和柱翼緣間均采用接觸對單元，接觸面摩擦系數(shù)取0.3。節(jié)點有限元模型如圖2所示。

1.3 材料本構

遵循結構抗震設計的強柱弱梁的基本原則，柱鋼材等級比其他構件取高一級，選用Q345，梁、角鋼以及加勁肋等其他鋼材等級選用Q235，螺栓選用8.8級M16摩擦型高強螺栓，鋼材和螺栓本構關系如圖3所示。

材料參數(shù)見表1。

表1 鋼材材性參數(shù)

試件fy/N·mm-2fu/N·mm-2E/×105N·mm-2柱子345500210梁、角鋼235340210高強螺栓640800210

2 有限元結果分析

有限元模型共5組，分別選取角鋼厚度、加勁肋厚度及形式、角鋼規(guī)格以及螺栓預緊力進行分析。

一個城鎮(zhèn)的產業(yè)發(fā)展對一個城市的發(fā)展至關重要，城鎮(zhèn)的產業(yè)是一個城市得以快速發(fā)展的基礎。城鎮(zhèn)化發(fā)展要求一個城市的第一產業(yè)發(fā)展水平比較高，我們知道第一產業(yè)是為一個城市提供茶、米、油、鹽。只有保證一個城市的基本吃穿，一個城市才能不斷往高方向的發(fā)展。而一個城市的發(fā)展靠第一產業(yè)難以帶動，必須大力發(fā)展第二、三產業(yè)，第二產業(yè)和第三產業(yè)是帶動城市經濟發(fā)展的鑰匙。但是武夷山民族地區(qū)，現(xiàn)在的發(fā)展還是主要靠第一產業(yè)帶動，第二產業(yè)還明顯依靠粗放型的加工為主，第三產業(yè)旅游業(yè)雖有所發(fā)展，但力度明顯不足，傳統(tǒng)的飲食業(yè)、商業(yè)仍然是其發(fā)展的主要方向。

2.1 角鋼厚度對節(jié)點靜力性能的影響

有限元模型共4個，詳細參數(shù)見表2，分析結果如表3,圖4所示。表3中，Rini為節(jié)點初始轉動剛度；My為節(jié)點彈性屈服彎矩；Mu為節(jié)點塑性極限彎矩，是指在沒有發(fā)生應變強化時連接所能傳遞的最大彎矩；θy和θu分別為與My和Mu相對應的節(jié)點轉角。由圖4可看出：節(jié)點初始轉動剛度和承載能力隨著角鋼厚度的增加都有明顯的增大，JT2，JT3，JT4相對于JT1來說，初始轉動剛度分別提高了21%，34%，42%，彈性屈服彎矩和塑性極限彎矩分別提高了42%，70%，110%，彈性屈服轉角分別增大了22%，32%，61%，塑性極限轉角分別增大了12%，82%，207%，說明節(jié)點的塑性發(fā)展隨著角鋼厚度的增加而減緩。從JT3與JT4兩條曲線可以看出對應的連接螺栓處過早產生滑移，原因是角鋼厚度過大，與高強螺栓不匹配，建議高強螺栓替換成10.9級。

表2 角鋼厚度模型參數(shù) mm

表3 角鋼厚度參數(shù)下計算結果

2.2 加勁肋厚度對節(jié)點靜力性能的影響

有限元模型共4個，詳細參數(shù)如表4所示，分析結果如表5，圖5所示。根據表5和圖5可以看出：ST2，ST3，ST4相對于ST1來說，初始轉動剛度分別提高了 3.1%，4.6%，6.1%，彈性屈服彎矩和塑性極限彎矩分別提高了4.5%，6.9%，8.8%，彈性屈服轉角分別增大了2.2%，3.7%，4.3%，塑性極限轉角分別增大了1.9%，5.1%，6.1%，說明節(jié)點的塑性發(fā)展隨著加勁肋厚度的增加而減緩?？梢?，節(jié)點初始轉動剛度和承載能力隨著加勁肋厚度的增加都有所增大，但增幅并不是很明顯。

表4 加勁肋厚度模型參數(shù)

mm

表5 加勁肋厚度參數(shù)下計算結果

2.3 高強螺栓預緊力對節(jié)點靜力性能的影響

有限元模型共4個，詳細參數(shù)見表6，分析結果如表7,圖6所示?？梢钥闯觯侯A緊力為10 kN時，節(jié)點連接螺栓處過早產生滑移；LS-30 kN，LS-50 kN，LS-70 kN相對于LS-10 kN來說，初始轉動剛度分別提高了10.7%，16.9%，20.8%，彈性屈服彎矩和塑性極限彎矩分別提高了9.6%，10.8%，11.2%，彈性屈服轉角分別減小了71.9%，73.5%，74.6%，塑性極限轉角分別減小了49.8%，51.7%，53.7%，說明節(jié)點的塑性發(fā)展隨著螺栓預緊力的增加而加快?？梢?，節(jié)點初始轉動剛度和承載能力隨著高強螺栓預緊力的增加都有明顯的增大。

表6 高強螺栓預緊力模型參數(shù)

表7 高強螺栓預緊力參數(shù)下計算結果

2.4 加勁肋形式對節(jié)點靜力性能的影響

有限元模型共7個，詳細參數(shù)見圖7，分析結果如表8，圖8所示?？梢钥闯觯篠S1，SS4，SS5三種形式的節(jié)點初始轉動剛度、彈性屈服彎矩和塑性極限彎矩最大，三者數(shù)值差不多；SS2和SS3的初始轉動剛度次之，比SS1小6%左右；SS6和SS7的初始轉動剛度最小，分別比SS1小11.3%和8.8%；加勁肋形式建議采用SS1，三角形兩條直角邊的長度分別等于角鋼兩肢的長度。

表8 加勁肋形式參數(shù)下計算結果

參數(shù)Rini/kN·m·rad-1My/kN·mθy/radMu/kN·mθu/radSS1460313.60.003120.40.0076SS2434511.80.002717.70.0071SS3436511.80.002717.70.0074SS4468213.70.003020.50.0075SS5464513.40.002920.20.0078SS6408412.70.003319.00.0110SS7420011.70.002917.50.0082

2.5 角鋼規(guī)格對節(jié)點靜力性能的影響

有限元模型共4個，詳細參數(shù)見圖9，分析結果如表9，圖10所示?？梢钥闯觯篔2，J3，J4相對于J1來說，初始轉動剛度分別提高了0.3%，3.8%，10.7%，彈性屈服彎矩和塑性極限彎矩幾乎不變，彈性屈服轉角分別減小了2.8%，8.0%，10.0%，塑性極限轉角分別減小了6.6%，16.6%，18.9%，說明節(jié)點的塑性發(fā)展隨著角鋼規(guī)格的增大而加快?？梢姡?jié)點初始轉動剛度和承載能力隨著角鋼規(guī)格的增大并沒有明顯的增加。

表9 角鋼規(guī)格參數(shù)下計算結果

3 結語

1)增加角鋼厚度和增大高強螺栓預緊力，都能明顯增加節(jié)點的初始轉動剛度和承載能力。

2)改變加勁肋厚度和角鋼規(guī)格，對節(jié)點的初始轉動剛度和承載能力的影響不大。

3)加勁肋的形式對節(jié)點初始轉動剛度和承載能力的影響不可忽視，建議采用三角形，三角形兩條直角邊的長度分別與角鋼兩肢的長度相等。

[1] Garlock M M,Ricles J M,Sause R.Cyclic load tests and analysis of bolted top-and-seat angle connections[J].Journal of structural Engineering,2003,129(12):1615-1625.

[2] Skejic D,Dujmovic D,Beg D.Behaviour of stiffened flange cleat joints[J].Journal of Constructional Steel Research,2014(103):61-76.

[3] CEN E.3:Design of steel structures,Part 1.8:Design of joints[Z].Brussels:European Committee for Standardization,2005.

[4] Faella C,Piluso V,Rizzano G.Experimental analysis of bolted connections:snug versus preloaded bolts[J].Journal of Structural Engineering,1998,124(7):765-774.

[5] 王素芳,陳以一.T形件連接初始剛度的理論計算模型[J].工業(yè)建筑,2007,37(10):80-83.

Finite element research of continuous steel beam-column joint of bottom angle with stiffening rib★

Li Song1Wang Zhan1,2*

(1.CollegeofCivil&Transport,HuananUniversityofTechnology,Guangzhou510640，China; 2.StateKeyLaboratory,SubtropicalBuildingScience,SCVT,Guangzhou510640,China)

In order to study factors influencing static performance of continuous steel beam-column joint of steel frame with bottom-angle stiffening rib, the paper carries out large amount of nonlinear finite element analysis of the joint by applying ABAQUS, explores the influence of angle steel thickness, stiffening rib thickness and size, angle steel scale and high-strength bolt pre-tightening force upon joint performance, and finally draws some valuable conclusions.

steel frame, static performance, stiffening rib, high-strength bolt

1009-6825(2017)07-0021-03

2016-12-27 ★:國家自然科學基金項目(51378009;51378219);廣東省高等學校優(yōu)秀青年教師培養(yǎng)計劃(Yq2013014)

李 松(1992- )，男,在讀碩士

王 湛(1958- )，男，博士，博士生導師，教授

TU311.4

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