秦亞琦，王重陽

基于中高溫?zé)嵩吹碾p級有機(jī)朗肯循環(huán)性能研究

秦亞琦1，王重陽2

（1.華電電力科學(xué)研究院，浙江杭州310030；2.中國中元國際工程有限公司，北京100089）

以利用中高溫?zé)嵩吹碾p級有機(jī)朗肯循環(huán)系統(tǒng)為研究對象，選取R141b-R245fa、n-pentane-R600和isopentane-R114分別作為雙級有機(jī)朗肯循環(huán)系統(tǒng)的工質(zhì)，一級循環(huán)采用超臨界循環(huán)，二級循環(huán)采用亞臨界循環(huán)，研究分析了系統(tǒng)的熱效率、效率、各級工質(zhì)質(zhì)量流量、煙氣出口溫度、凈輸出功等參數(shù)的變化情況。研究發(fā)現(xiàn)：在一級蒸發(fā)壓力增大的過程中，采用n-pentane-R600、isopentane-R114的循環(huán)系統(tǒng)的熱效率與效率均先增大后減小、凈輸出功則一直減小，采用R141b-R245fa的循環(huán)系統(tǒng)的熱效率和效率則一直保持增大的趨勢；所選取的三個(gè)系統(tǒng)中一級循環(huán)與二級循環(huán)中的工質(zhì)均隨一級蒸發(fā)壓力的變化而發(fā)生變化，但變化幅度均不大；系統(tǒng)的煙氣出口溫度普遍偏高，系統(tǒng)性能具有進(jìn)一步提高的潛力。

雙級有機(jī)朗肯循環(huán)；超臨界；亞臨界；熱力學(xué)性能D O I：10.3969/J.ISSN.2095-3429.2017.01.003

0 引言

隨著能源危機(jī)的日趨加重，節(jié)能減排得到了越來越多的重視[1,2]。針對目前存在大量的低品位熱能未能得到合理有效的開發(fā)利用，國內(nèi)外學(xué)者開展了大量的研究[3-5]。在眾多的地品位能源開放利用途徑中，有機(jī)朗肯循環(huán)由于其設(shè)備簡單、適用性強(qiáng)等優(yōu)點(diǎn)，引起了人們的日益關(guān)注[6-9]。

在利用有機(jī)朗肯循環(huán)進(jìn)行開發(fā)低品位能源過程中，根據(jù)“梯級開發(fā)、多級利用”的原則，中高溫?zé)嵩吹拈_發(fā)利用多采用與熱源進(jìn)行多種形式的結(jié)合，以形成聯(lián)合循環(huán)，提高系統(tǒng)的能源利用效率和整體性能。趙巍等[10]巧妙地利用回?zé)崞鳂?gòu)建了由微型燃?xì)廨啓C(jī)與有機(jī)朗肯循環(huán)相結(jié)合的聯(lián)合循環(huán)，并分析了循環(huán)增壓比、最高溫度、回?zé)岫群铜h(huán)境溫度等因素對該聯(lián)合循環(huán)的熱效率的影響。何茂剛等[11]根據(jù)車用發(fā)動(dòng)機(jī)的潤滑油、冷卻水和廢氣等的溫度特點(diǎn)，提出了一種新型的聯(lián)合循環(huán)系統(tǒng)進(jìn)行余熱回收，在此系統(tǒng)中，有機(jī)朗肯循環(huán)回收溫度較高的廢氣和潤滑油的余熱，卡琳娜循環(huán)則回收冷卻水的余熱，并且兩個(gè)循環(huán)之間通過高低溫?fù)Q熱器進(jìn)行熱交換，同時(shí)利用P-R狀態(tài)方程對利用不同工質(zhì)的聯(lián)合循環(huán)進(jìn)行熱力學(xué)性能分析，并通過實(shí)驗(yàn)進(jìn)行驗(yàn)證。M．K ane等[12]提出了一種與太陽能相結(jié)合的聯(lián)合循環(huán)，該循環(huán)中包含了太陽能集熱器、復(fù)迭式有機(jī)朗肯循環(huán)和柴油內(nèi)燃機(jī)，并對此聯(lián)合循環(huán)進(jìn)行了熱力學(xué)分析，指出其適用的范圍及優(yōu)點(diǎn)。2005年，寶馬公司[13]就首次提出了在汽車中利用D O RC的概念，利用渦輪蒸汽機(jī)與1.8L四缸發(fā)動(dòng)機(jī)組合形成的聯(lián)合循環(huán)，使得排煙溫度由700℃降低至100℃，燃料消耗減少了15%以上，該聯(lián)合循環(huán)一級循環(huán)與二級循環(huán)均采用的是亞臨界循環(huán)。

目前聯(lián)合循環(huán)多側(cè)重于與熱源的多形式相結(jié)合，雖然大大提升了系統(tǒng)的能源利用效率，但是增加了系統(tǒng)的復(fù)雜性，給系統(tǒng)的高效運(yùn)行帶來了極大的挑戰(zhàn)，而聯(lián)合循環(huán)中多采用亞臨界循環(huán)與亞臨界循環(huán)相結(jié)合的形式?；谏鲜霈F(xiàn)象，本文采用形式較為簡單的雙級有機(jī)朗肯循環(huán)作為研究對象，對此雙級有機(jī)朗肯循環(huán)系統(tǒng)的性能進(jìn)行分析研究，系統(tǒng)所選取的熱源為623.15K的煙氣，水作為二級循環(huán)的冷卻劑，雙級循環(huán)中一級采用超臨界循環(huán)，二級采用亞臨界循環(huán)，分別選取R 141b-R 245fa、n-pentane-R 600和isopentane-R 114作為雙級有機(jī)朗肯循環(huán)系統(tǒng)的一級、二級循環(huán)的工質(zhì)。

圖1 雙級有機(jī)朗肯循環(huán)系統(tǒng)圖

圖2 雙級有機(jī)朗肯循環(huán)的溫熵圖

1 系統(tǒng)模型

1.1 系統(tǒng)簡述

所選取的研究系統(tǒng)為雙級有機(jī)朗肯循環(huán)系統(tǒng)，其裝置流程圖如圖1所示。雙級有機(jī)朗肯循環(huán)一級采用超臨界有機(jī)朗肯循環(huán)，二級循環(huán)采用亞臨界有機(jī)朗肯循環(huán)，系統(tǒng)工作流程如下：煙氣由A進(jìn)入一級循環(huán)的蒸發(fā)器，對一級循環(huán)的工質(zhì)進(jìn)行加熱，然后煙氣從B出口進(jìn)入二級循環(huán)的再熱器，最后從C排入空氣；一級循環(huán)中的工質(zhì)在蒸發(fā)器被煙氣加熱后從3點(diǎn)進(jìn)入透平機(jī)膨脹做功，從透平機(jī)排出的乏汽進(jìn)入熱交換器，對二級循環(huán)的工質(zhì)進(jìn)行預(yù)熱，一級循化的工質(zhì)被冷凝成飽和液狀態(tài)，進(jìn)入泵升壓，再次進(jìn)入蒸發(fā)器繼續(xù)下一個(gè)一級循環(huán)；二級循環(huán)的工質(zhì)在熱交換器中被一級循環(huán)中工質(zhì)加熱，然后進(jìn)入再熱器被煙氣加熱至飽和氣狀態(tài)，飽和蒸汽進(jìn)入透平機(jī)膨脹做功，膨脹后的乏汽進(jìn)入冷凝器被冷卻水冷凝，然后進(jìn)入泵升壓，再次進(jìn)入預(yù)熱器，繼續(xù)下一次循環(huán)。一級循環(huán)和二級循環(huán)通過熱交換器4-5-7-8來通過耦合進(jìn)行熱量交換，煙氣高溫段對一級循環(huán)進(jìn)行加熱，低溫段對二級循環(huán)進(jìn)行加熱。

圖1與圖2中，A、B、C點(diǎn)分別代表雙級有機(jī)朗肯循環(huán)中熱源側(cè)的進(jìn)出口，F(xiàn)、G點(diǎn)分別代表冷源側(cè)的進(jìn)出口，1、1s、3、4、4s、5點(diǎn)分別代表一級循環(huán)的工質(zhì)在高溫一級循環(huán)中各狀態(tài)點(diǎn)，7、7s、8、9、10、10s、11點(diǎn)分別代表二級循環(huán)的工質(zhì)在低溫二級循環(huán)中的各狀態(tài)點(diǎn)。

1.2 系統(tǒng)模型

為方便計(jì)算和分析，對系統(tǒng)做以下假設(shè)和簡化：1）忽略系統(tǒng)各個(gè)部件及管道中熱量損失；2）工質(zhì)在整個(gè)循環(huán)系統(tǒng)的流動(dòng)為穩(wěn)定狀態(tài)，整個(gè)系統(tǒng)處于穩(wěn)態(tài)；3）忽略流體的機(jī)械能，包括重力勢能和動(dòng)能；4）換熱器部件的壓力損失假定為固定值。選取的雙級有機(jī)朗肯循環(huán)的T-s圖如圖2所示，系統(tǒng)穩(wěn)定運(yùn)行時(shí)各個(gè)過程的能量關(guān)系及熱力學(xué)關(guān)系如下：

一級循環(huán)采用跨臨界有機(jī)朗肯循環(huán)，在蒸發(fā)器中工質(zhì)被熱源加熱，從過冷狀態(tài)點(diǎn)7經(jīng)歷超臨界過程至過熱蒸汽點(diǎn)3，在此過程中，工質(zhì)與熱源發(fā)生的熱交換過程為：

式中mhs—熱源質(zhì)量流量，kg/s；

mwf1—一級循環(huán)工質(zhì)的質(zhì)量流量，kg/s；

hA，hB—分別為熱源在一級循環(huán)中蒸發(fā)器的進(jìn)、出口的焓值；

h3，h1—分別為一級循環(huán)中工質(zhì)在蒸發(fā)器中的進(jìn)、出口的焓值，kJ/kg。

在此過程中，超臨界循環(huán)的部分參數(shù)的確定需要利用夾點(diǎn)溫差進(jìn)行迭代來確定。

一級循環(huán)的工質(zhì)在蒸發(fā)器中吸熱被加熱至3點(diǎn)，然后進(jìn)入透平機(jī)膨脹做功，一級循環(huán)輸出功為：

式中wt1—一級循環(huán)通過透平機(jī)對外輸出功，W；

h4，h4s—分別為一級循環(huán)中工質(zhì)經(jīng)歷等熵膨脹過程和實(shí)際過程后的出口焓值，kJ/kg；

ηt—一級循環(huán)中透平機(jī)的絕熱系數(shù)，%。

一級循環(huán)中工質(zhì)處于超臨界壓力情況下吸熱，被加熱終點(diǎn)3點(diǎn)的溫度為：

式中T3—3點(diǎn)的工質(zhì)溫度，K；

Tcriwf1—一級循環(huán)中工質(zhì)的臨界溫度，K。

一級循環(huán)與二級循環(huán)通過熱交換器4-5-7-8耦合進(jìn)行熱交換，利用一級循環(huán)中的工質(zhì)放熱來對二級循環(huán)中工質(zhì)進(jìn)行預(yù)熱，中的工質(zhì)冷卻至飽和液狀態(tài)5點(diǎn)，進(jìn)入工質(zhì)泵升壓，消耗的泵功為：

式中wp1—一級循環(huán)系統(tǒng)消耗的泵功，W；

h1，h1s，h5—分別為一級循環(huán)中各點(diǎn)的工質(zhì)焓值，kJ/kg；

ηp—一級循環(huán)系統(tǒng)中泵的絕熱效率，%。

二級循環(huán)中的工質(zhì)利用一級循環(huán)中工質(zhì)的冷凝過程4-5-7-8放出的熱量來進(jìn)行預(yù)熱，此過程中的能量關(guān)系如下：

式中mwf2—二級循環(huán)中工質(zhì)的質(zhì)量流量，kg/s；

h7，h8—分別為二級循環(huán)中工質(zhì)在預(yù)熱器進(jìn)、出口的焓值，kJ/kg。

在二級循環(huán)系統(tǒng)再熱器中，工質(zhì)再熱過程8-9則由熱源低溫段來進(jìn)行繼續(xù)加熱，此過程的能量關(guān)系如下：

式中hB，hC—分別為熱源在二級循環(huán)中再熱器進(jìn)出口焓值，kJ/kg；

h9—二級循環(huán)再熱器出口工質(zhì)焓值，kJ/kg。

二級循環(huán)中工質(zhì)被熱源低溫段加熱至飽和蒸汽狀態(tài)，然后后進(jìn)入透平機(jī)膨脹做功，對外輸出功為：

式中wt2—二級循環(huán)通過透平機(jī)對外輸出功，W；

ηt—二級循環(huán)系統(tǒng)透平機(jī)的絕熱效率，%；

h10s，h10—分別為二級循環(huán)中透平機(jī)工質(zhì)絕熱膨脹和實(shí)際過程中的出口焓值，kJ/kg。

二級循環(huán)工質(zhì)經(jīng)過泵升壓過程11-7消耗泵功為：

式中wp2—二級循環(huán)中工質(zhì)升壓消耗的泵功，W；

h11—二級循環(huán)中工質(zhì)泵進(jìn)口焓值，kJ/kg；

h7s，h7—分別為二級循環(huán)工質(zhì)等熵壓縮和實(shí)際壓縮壓縮過程的出口焓值，kJ/kg。

二級循環(huán)中工質(zhì)被外界冷卻水冷凝，在此冷凝過程中能量的關(guān)系為：

式中mcw—冷卻水的質(zhì)量流量，kg/s；

hG，hF—分別為冷卻水進(jìn)、出口焓值，kJ/kg；

h10，h11—分別為二級循環(huán)中工質(zhì)在冷凝過程中進(jìn)、出口焓值，kJ/kg。

在此雙級有機(jī)朗肯循環(huán)系統(tǒng)對外輸出的功為：

系統(tǒng)消耗總泵功為：

系統(tǒng)對外輸出凈功為：

式中wt—雙級有機(jī)朗肯循環(huán)系統(tǒng)對外輸出總功，W；

wp—系統(tǒng)消耗總泵功，W；

wnet—系統(tǒng)對外輸出總凈功，W；

wΔp—系統(tǒng)中因換熱器壓損消耗的系統(tǒng)功，W。循環(huán)系統(tǒng)的熱效率為：

循環(huán)系統(tǒng)的炬用效率為：

1.3 邊界條件

根據(jù)上述模型，選取623.15K的煙氣作為雙級有機(jī)朗肯循環(huán)的熱源，選取冷卻水作為二級循環(huán)的冷卻劑，一級循環(huán)采用超臨界循環(huán)，二級循環(huán)采用亞臨界循環(huán)，所選取的具體邊界條件見表1。有機(jī)朗肯循環(huán)中，工質(zhì)對系統(tǒng)性能的提升和系統(tǒng)優(yōu)化至關(guān)重要，在工質(zhì)的選取過程中，需要考慮到工質(zhì)與熱源的適配性、熱力學(xué)性能、經(jīng)濟(jì)性、安全環(huán)保等多種因素[8，14-16]，綜合多方面考慮分別選取R 141b-R 245fa、n-pentane-R 600、isopentane-R 114進(jìn)行研究，各工質(zhì)的具體相關(guān)物性見表2。

表1 雙級有機(jī)朗肯循環(huán)的系統(tǒng)邊界條件

表2 雙級循環(huán)系統(tǒng)所選工質(zhì)

2 模擬結(jié)果與分析

根據(jù)上述雙級有機(jī)朗肯循環(huán)的熱力學(xué)模型，以一級循環(huán)蒸發(fā)壓力為自變量，分析研究雙級有機(jī)朗肯循環(huán)系統(tǒng)的性能變化。

圖3所示為雙級有機(jī)朗肯循環(huán)系統(tǒng)的熱效率隨一級循環(huán)蒸發(fā)壓力的變化情況。從圖中可以發(fā)現(xiàn)，當(dāng)一級循環(huán)的蒸發(fā)壓力一直增大時(shí)，采用n-pentane-R 600、isopentane-R 114為工質(zhì)的雙級循環(huán)的系統(tǒng)熱效率先增大后減小，而采用R 141b-R 245fa為工質(zhì)的雙級循環(huán)系統(tǒng)的熱效率則一直增大。在一級蒸發(fā)壓力增大的過程中，采用n-pentane-R 600、isopentane-R 114為工質(zhì)的系統(tǒng)熱量效率最大值分別為22.24%、20.45%?？傮w上，三個(gè)雙級循環(huán)的系統(tǒng)熱效率呈現(xiàn)n-pentane-R 600的熱效率最大，R 141b-R 245fa其次，isopentane-R 114最小。雖然，三個(gè)雙級循環(huán)系統(tǒng)的熱效率呈現(xiàn)依次減小的規(guī)律，但是均維持在20%。

雙級有機(jī)朗肯循環(huán)系統(tǒng)的炬用效率隨一級蒸發(fā)壓力的變化規(guī)律如圖4所示。根據(jù)圖所示，隨著一級蒸發(fā)壓力的增大，采用n-pentane-R 600、isopentane-R 114的系統(tǒng)炬用效率先增大后減小，而采用R 141b-R 245fa的系統(tǒng)炬用效率則為一直增大?？傮w上，三個(gè)雙級循環(huán)系統(tǒng)的炬用效率呈依次減小的規(guī)律，n-pentane-R 600的炬用效率最大，R 141b-R 245fa其次，isopentane-R 114最小。系統(tǒng)的熱效率和炬用效率均呈現(xiàn)類似的現(xiàn)象，有可能與一級蒸發(fā)壓力增大引起系統(tǒng)消耗泵功增大和煙氣出口溫度升高有關(guān)。

圖5表示為各級循環(huán)的工質(zhì)質(zhì)量流量隨一級系統(tǒng)蒸發(fā)壓力的變化關(guān)系。在三個(gè)雙級循環(huán)中，一級循環(huán)中的工質(zhì)質(zhì)量流量均隨一級蒸發(fā)壓力的增大而增大，而二級循環(huán)中的工質(zhì)質(zhì)量流量則呈現(xiàn)不一致的變化，采用n-pentane-R 600、isopentane-R 114循環(huán)的二級循環(huán)工質(zhì)均先減小后小幅度地增大，采用R 141b-R 245fa的雙級循環(huán)系統(tǒng)的二級工質(zhì)質(zhì)量流量則一直減小。

圖3 系統(tǒng)熱效率隨一級蒸發(fā)壓力的變化關(guān)系

圖4 系統(tǒng)炬用效率隨一級蒸發(fā)壓力的變化關(guān)系

圖5 各級循環(huán)的工質(zhì)質(zhì)量流量隨一級蒸發(fā)壓力的變化關(guān)系

圖6 煙氣出口溫度隨一級蒸發(fā)壓力的變化關(guān)系

圖7系統(tǒng)凈輸出功隨一級蒸發(fā)壓力的變化關(guān)系

圖6 表示為煙氣最終出口處的溫度隨一級蒸發(fā)壓力的變化關(guān)系。在三個(gè)雙級有機(jī)朗肯循環(huán)系統(tǒng)，煙氣出口溫度均隨一級蒸發(fā)壓力的增大而增大，且采用n-pentane-R 600的煙氣出口溫度最大，R 141b-R 245fa次之，isopentane-R 114最小。但是煙氣出口的溫度仍比回收低溫?zé)嵩吹挠袡C(jī)朗肯循環(huán)系統(tǒng)的煙氣出口溫度高，此系統(tǒng)仍具有繼續(xù)優(yōu)化提高循環(huán)性能的潛力。

圖7表示為系統(tǒng)凈輸出功與一級蒸發(fā)壓力之間的變化關(guān)系。從圖上可以看出，采用n-pentane-R 600、isopentane-R 114的雙級循環(huán)的系統(tǒng)凈輸出功變化較大，且隨著系統(tǒng)蒸發(fā)壓力的增大一直減小，而采用R 141b-R 245fa的循環(huán)的系統(tǒng)凈輸出功變化較小，基本維持在475kW左右。對于采用R 141b-R 245fa的雙級循環(huán)系統(tǒng)，其系統(tǒng)的凈輸出功基本上維持不變，可以根據(jù)其他的優(yōu)化目標(biāo)來進(jìn)行進(jìn)一步優(yōu)化。

3 結(jié)語

通過對基于中高溫?zé)嵩吹碾p級有機(jī)朗肯循環(huán)系統(tǒng)進(jìn)行研究，分析了系統(tǒng)的熱效率、炬用效率、各級循環(huán)中的工質(zhì)質(zhì)量流量、煙氣出口溫度、凈輸出功等的變化情況，得出以下結(jié)論：

（1）在一級蒸發(fā)壓力增大的過程中，采用n-pentane-R 600、isopentane-R 114為工質(zhì)的雙級循環(huán)的系統(tǒng)熱效率與炬用效率均先增大后減小，系統(tǒng)的凈輸出功則一直減小。采用R 141b-R 245fa的循環(huán)系統(tǒng)的熱效率和炬用效率隨著一級蒸發(fā)壓力的增大而增大。

（2）三個(gè)循環(huán)系統(tǒng)一級循環(huán)與二級循環(huán)中的工質(zhì)質(zhì)量流量均隨一級蒸發(fā)壓力的增大而發(fā)生變化，但均在一個(gè)很小的幅度內(nèi)發(fā)生變化。

（3）三個(gè)循環(huán)系統(tǒng)的煙氣出口溫度均較高，其中采用isopentane-R 114的循環(huán)煙氣出口溫度最低時(shí)為380K，仍具有繼續(xù)進(jìn)行系統(tǒng)優(yōu)化提高循環(huán)系統(tǒng)性能的潛力。

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[16]Saleh，B.，et al.W orking fluids for low-tem perature organic R ankine cycles[J].Energy，2007，32（7）：1210-1221.

修回日期：2017-01-22

加快特高壓建設(shè)消納富余水電

截至2016年底，四川水電裝機(jī)突破7000萬千瓦，約占全國的1/5，已成為全國重要的清潔能源基地。但是，我省電力供應(yīng)已從“豐余枯缺”轉(zhuǎn)變?yōu)椤柏S?？萦唷保鍧嵞茉吹貌坏接行Ю?。對此，四川代表團(tuán)以集體名義建議，推進(jìn)四川水電外送第四回特高壓直流輸電工程建設(shè)，盡快開工，以消納我省富余的水電。

建議提出，當(dāng)前我省電力供應(yīng)已從“豐余枯缺”快速轉(zhuǎn)變?yōu)椤柏S?？萦唷保瑫r(shí)棄水電量逐年增加。據(jù)統(tǒng)計(jì)，2014年、2015年我省豐水期棄水電量分別為96.7億、102億千瓦時(shí)，去年1至10月棄水電量達(dá)141億千瓦時(shí)，預(yù)計(jì)2020年棄水電量將達(dá)到約600億千瓦時(shí)?！叭绱讼氯?，會(huì)導(dǎo)致我省大量水電清潔能源將得不到有效利用，造成巨大浪費(fèi)。目前，我省急需建設(shè)新的水電外送輸電工程，解決水電棄水問題?！比珖舜蟠?、國網(wǎng)四川省電力公司副總經(jīng)理褚艷芳表示。

國家發(fā)改委、國家能源局印發(fā)的電力發(fā)展“十三五”規(guī)劃明確提出，四川第四回特高壓直流通道在“十三五”期間建成投產(chǎn)，但未對落點(diǎn)進(jìn)行明確。對此，四川代表團(tuán)集體建議，國家有關(guān)部門加快四川水電外送第四回特高壓直流輸電工程的前期工作進(jìn)度，明確項(xiàng)目落點(diǎn)，盡快核準(zhǔn)項(xiàng)目，爭取早日開工建設(shè)。同時(shí)，提前啟動(dòng)后續(xù)特高壓交直流工程的前期工作，保障遠(yuǎn)期四川水電外送的需要。據(jù)介紹，四川水電外送第四回特高壓直流輸電工程預(yù)計(jì)每年可增加外送水電超過400億千瓦時(shí)，是解決四川棄水問題的關(guān)鍵。

（摘自“北極星電力網(wǎng)”）

Performance Analysis of Dual-loop Organic Rankine Cycle Based on Middle-High Temperature as Heat Source

QIN Ya-qi1，WANG Chong-yang2
（1.Huadian Electric Power Research Institute，Hangzhou 310030，China；2.China IPPR International Engineering Co.，Ltd，Beijing 100089，China）

The Dual-loop O rganic Rankine Cycle（DO RC）system based on m iddle-high tem perature as heatsource is analyzed，and the therm alefficiency，exergy efficiency，m ass flow rate ofworking fluids，the outlettem perature offlue gas, the netoutputpow er ofthe system are studied and in this paper.R 141b-R 245fa,n-pentane-R 600 and isopentane-R 114 w ere respectively selected as working fluids of DO RC.The supercriticalcycle is used in high tem perature loop（H T），and subcriticalcycle in low tem perature loop（LT）.The research results show that:with the increasing ofthe H T evaporating pressure，for the system using n-pentane-R 600 and isopentane-R 114，the therm alefficiency and exergy efficiency firstly increase and then decrease，the netoutputpowerkeep reducing，while the therm alefficiency and the exergy efficiency keep increasing ofthe system using R 141b-R 245fa；orthree D OR C system s the m ass flow rate ofthe working fluids changes in a very sm all range over the H T evaporating pressure;the system has the potential to further im prove because of the high tem perature ofthe flue gasoutlet.

SOR C；supercritical cycle；subcritical cycle；therm odynam ic properties

TK 1

B

2095-3429（2017）01-0011-06

2016-12-01

秦亞琦（1987-），男，河南漯河人，碩士，主要從事低碳技術(shù)及政策研究。