張宇翔　張曉榮　張海超　黃艷青　李盼菲　郭敏

摘 要： 提出一種新型的非對(duì)稱(chēng)三電平逆變器，并采用空間矢量脈沖寬度調(diào)制策略作為調(diào)制方法。前級(jí)通過(guò)雙Buck變換器為后級(jí)提供四路電平，后級(jí)逆變電路包括四路三相橋臂，在不同的開(kāi)關(guān)組合下工作于非對(duì)稱(chēng)的三電平狀態(tài)。非對(duì)稱(chēng)三電平結(jié)構(gòu)降低了大電流時(shí)開(kāi)關(guān)管所承受的電壓應(yīng)力，降低了后級(jí)逆變電路的開(kāi)關(guān)損耗。分析電路的工作原理、調(diào)制方法，在Matlab/Simulink環(huán)境下建模仿真，仿真結(jié)果驗(yàn)證了該電路的有效性及其調(diào)制策略的可行性。

關(guān)鍵詞： 非對(duì)稱(chēng)三電平逆變器； Buck變換器； 空間矢量脈沖寬度調(diào)制； Simulink仿真

中圖分類(lèi)號(hào)： TN65?34； TM464 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼： A 文章編號(hào)： 1004?373X（2017）06?0159?05

Abstract： A novel asymmetric three?level inverter is proposed， in which the space vector pulse width modulation （SVPWM） strategy is adopted as its modulation method. The preceding?stage of the inverter provides four?channel levels through the dual?Buck converter for the rear stage. The rear?stage inverter circuit includes four three?phase bridge arms， and works at the asymmetric three?level state with various switching combinations. The asymmetric three?level circuit structure reduces the voltage stress of the switching tube while exerting large circuit， and switching loss of the rear?stage inverter circuit. The working principle and modulation method of the circuit are analyzed. The modeling simulation is performed with Matlab/Simulink. The circuit is effective， and its modulation strategy is feasible， which are verified with simulation results.

Keywords： asymmetric three?level inverter； Buck converter； space vector pulse width modulation； Simulink simulation

0 引 言

為了實(shí)現(xiàn)較寬的輸入工作電壓范圍，通常情況下逆變器前級(jí)DC/DC環(huán)節(jié)采用Boost升壓電路。Boost升壓電路的缺點(diǎn)也很明顯[1?2]，開(kāi)關(guān)管導(dǎo)通時(shí)所承受的電流幅值和關(guān)斷時(shí)承受的電壓幅值較高，增加了前級(jí)電路的開(kāi)關(guān)損耗，且對(duì)開(kāi)關(guān)管的耐壓值等性能要求較高[3]。

提出了一種非對(duì)稱(chēng)三電平逆變器，前級(jí)通過(guò)雙Buck變換器為逆變電路供電，與Boost變換器相比，降低了損耗和成本。SVPWM法能控制逆變器輸出電壓矢量使交流電機(jī)的磁通鏈軌跡接近圓形，電機(jī)轉(zhuǎn)動(dòng)脈動(dòng)小，逆變器諧波含量小，在線型調(diào)制區(qū)內(nèi)，直流電壓利用率最高可達(dá)100%。將三相NPC型三電平逆變器的SVPWM方法引入到該電路中，設(shè)計(jì)了適用于該電路結(jié)構(gòu)的五段工作模式SVPWM調(diào)制策略。最后在Matlab/Simulink環(huán)境下建模仿真分析，驗(yàn)證了該新型電路的有效性及其調(diào)制策略的可行性。

1 非對(duì)稱(chēng)三電平逆變電路及其工作原理

非對(duì)稱(chēng)三電平逆變電路由前級(jí)變換電路和三相逆變橋路組成，如圖1所示。

前級(jí)變換電路由直流電源Vs1，Vs2，電容C1，C2和兩個(gè)Buck變化器組成。兩個(gè)變換器為后級(jí)逆變電路提供四個(gè)電平V3，V2，V1，V0，其中V3=Vs2+[VC1]為電源電壓Vs2與C1兩端電壓[VC1]之和，V2=Vs2為電源Vs2電壓，V1=[VC2]為C2兩端電壓[VC2]，V0=0。

本文提出的非對(duì)稱(chēng)三電平逆變器的三相逆變部分在不同的開(kāi)關(guān)組合下工作于不同的三電平狀態(tài)，以a相為例分析其工作原理：

當(dāng)開(kāi)關(guān)管Ta1導(dǎo)通時(shí)，逆變器輸出電壓為V3，稱(chēng)此為P狀態(tài)；當(dāng)開(kāi)關(guān)管Ta2導(dǎo)通時(shí)，由于Da1的作用，電流只能由電源側(cè)流向輸出側(cè)，逆變器輸出電壓為V2，稱(chēng)此為O+狀態(tài)；當(dāng)開(kāi)關(guān)管Ta3導(dǎo)通時(shí)，由于Da2的作用，電流只能由輸出側(cè)流向電源側(cè)，逆變器輸出電壓為V1，稱(chēng)此為O-狀態(tài)；當(dāng)開(kāi)關(guān)管Ta4導(dǎo)通時(shí)，逆變器輸出電壓為V0，稱(chēng)此為N狀態(tài)。

因此，當(dāng)a相電壓相對(duì)于參考電壓為正時(shí)，開(kāi)關(guān)管Ta1，Ta2，Ta4交替導(dǎo)通、開(kāi)關(guān)管Ta3一直關(guān)斷，逆變器輸出電壓在V3，V2，V0之間切換；當(dāng)a相電壓相對(duì)于參考電壓為負(fù)時(shí)，開(kāi)關(guān)管Ta1，Ta3，Ta4交替導(dǎo)通，開(kāi)關(guān)管Ta2一直關(guān)斷，逆變器輸出電壓在V3，V1，V0之間切換。由此可見(jiàn)，新型逆變電路在正、負(fù)半周工作于不同的三電平狀態(tài)，因而稱(chēng)其為非對(duì)稱(chēng)三電平逆變器。

2 空間矢量脈沖寬度調(diào)制策略

2.1 非對(duì)稱(chēng)三電平逆變器的電壓空間矢量及其分布

非對(duì)稱(chēng)三電平逆變器SVPWM方法[4?6]的思想是：先假定P，O+，O-，N狀態(tài)均成立，畫(huà)出SVPWM分布圖，再在分布圖中找出O+，O-狀態(tài)不同時(shí)存在的區(qū)域，剔除這些區(qū)域中不可以用的矢量，最后用可用矢量合成參考電壓矢量，如表1所示。

基于三相NPC型三電平逆變器SVPWM的基本原理[7?8]，設(shè)相電壓峰值為Vm，頻率為f且ω=2πf，則三相正弦參考電壓瞬時(shí)值表達(dá)式為：

[Va=Vmsin（ωt）Vb=Vmsin（ωt-2π3）Vc=Vmsin（ωt-4π3）] （1）

N為直流側(cè)電壓參考點(diǎn)，則其輸出電壓空間矢量為：

[VS=23（VAN+VBNej2π/3+VCNej4π/3）] （2）

由式（2）可求出不同開(kāi)關(guān)狀態(tài)（P，O+，O-，N）組合下的輸出電壓空間矢量，如表1所示，有64個(gè)矢量組成，將其繪制在復(fù)平面內(nèi)，如圖2所示，發(fā)現(xiàn)：所得圖形與三相NPC三電平逆變器的SVPWM空間矢量圖[7]相比：

（1） 中矢量的位置發(fā)生了偏移，依據(jù)O+和O-兩種狀態(tài)，分為正中矢量和負(fù)中矢量，共有12個(gè)中矢量；

（2） 短矢量有三類(lèi)，第一類(lèi)短矢量的長(zhǎng)度為[2V23]，第二類(lèi)短矢量的長(zhǎng)度為[2V13]，第一類(lèi)與第二類(lèi)短矢量的方向與長(zhǎng)矢量的方向一致。第三類(lèi)短矢量方向與長(zhǎng)矢量的方向不一致，稱(chēng)為非標(biāo)準(zhǔn)短矢量；

（3） OOO狀態(tài)不僅是零矢量（O+O+O+，O-O-O-），也存在非零的矢量（O+O-O-，O+O+O-，O-O+O-，O-O+O+，O-O-O+，O+O-O+），稱(chēng)為非零零矢量。

大區(qū)域按矢量角度每60°為一區(qū)劃分為I～VI大扇區(qū)。扇區(qū)I的電壓空間矢量分布如圖2所示（僅表征矢量相對(duì)位置），圖2中粗黑線是非標(biāo)準(zhǔn)正短矢量，灰線是非標(biāo)準(zhǔn)負(fù)短矢量。

2.2 小區(qū)域的劃分及判斷

圖3為六大扇區(qū)在三相正弦參考電壓波形圖上的位置關(guān)系[5]，由圖3可以分析出每個(gè)時(shí)刻的O所對(duì)應(yīng)的狀態(tài)是O+還是O-。

結(jié)合圖2、圖3中分析可知：長(zhǎng)度為[2V13]的短矢量（PO+O+/O-NN， PPO+/O-O-N， O+PO+/NO-N，O+PP/NO-O-，O+O+P/NNO-，PO+P/O-NO-）和零矢量（O+O+O+，O-O-O-）不符合圖3的電壓空間矢量分布，為不可用矢量。

為了算法及仿真的準(zhǔn)確性，可將大扇區(qū)細(xì)分成10個(gè)小區(qū)域。圖4給出了扇區(qū)I的小區(qū)域劃分情況。

設(shè)參考電壓矢量在α軸和β軸上的投影分別為Vα=Vref cos θ 和Vβ=Vref sin θ，幅角為θ，矢量O+O-N與α軸的夾角為R1；矢量PO+O-與α軸的夾角為R2；Vref與 [2V2-V13，0]處相連，與α軸的夾角為γ1；Vref與[2V23，0]處相連，與α軸的夾角為γ2；Vref與（[V23]，[3V23]）處相連，與[p3]方向的夾角為γ3；Vref與[p3]方向的夾角為γ4，與[V2-V13]，[3V2-V13]處相連。

小區(qū)域判定條件的程序流程圖如圖5所示。

2.3 矢量作用次序及時(shí)間計(jì)算

矢量作用次序要遵守：基本矢量必須是該區(qū)域的可用矢量且符合鄰近三矢量合成原則，任一次開(kāi)關(guān)狀態(tài)變化只能有一相橋臂的開(kāi)關(guān)動(dòng)作，符合三電平工作的各相不能在N，P狀態(tài)之間直接切換?？紤]到存在四個(gè)電平的情況，在一些特定的區(qū)域，允許出現(xiàn)兩相同時(shí)開(kāi)關(guān)動(dòng)作。扇區(qū)I各小區(qū)域五段工作模式的矢量作用次序，如表2所示。

由表2可知扇區(qū)I各區(qū)域內(nèi)合成Vref的三個(gè)基本矢量由左至右依次是U1，U2，U3，Ts為采樣周期，代入伏秒方程組[5?7]：

[T1U1+T2U2+T3U3=TsVrefT1+T2+T3=Ts] （3）

即得三個(gè)基本矢量對(duì)應(yīng)的作用時(shí)間T1，T2，T3。如圖6所示為I4區(qū)域的五段式SVPWM波形，將作用時(shí)間與矢量狀態(tài)結(jié)合得到中心對(duì)稱(chēng)的五段式SVPWM波形，由此可得各相開(kāi)關(guān)器件的驅(qū)動(dòng)信號(hào)，如圖7所示，即可實(shí)現(xiàn)主電路的SVPWM控制。

在每個(gè)采樣周期內(nèi)依次完成參考電壓矢量的區(qū)域判斷，矢量作用次序確定，時(shí)間計(jì)算及時(shí)間分配即可實(shí)現(xiàn)非對(duì)稱(chēng)三電平逆變器的SVPWM控制[9?10]。分析發(fā)現(xiàn)Ⅲ，Ⅴ和Ⅰ扇區(qū)的矢量選取及作用次序確定方法，小區(qū)域劃分及各小區(qū)域基本矢量的作用時(shí)間完全相同，Ⅳ，Ⅵ和Ⅱ扇區(qū)的完全相同。這種規(guī)律有效地降低了算法及控制的復(fù)雜度。

3 實(shí)驗(yàn)仿真

為驗(yàn)證非對(duì)稱(chēng)三電平逆變電路的有效性及其調(diào)制策略的可行性，如圖8所示在Matlab/Simuilink環(huán)境下建模仿真。仿真參數(shù)：V3=600 V，V2=430 V，V1=170 V，V0=0，調(diào)制波幅值Vm=311 V，頻率f=50 Hz，采樣頻率為5 kHz，負(fù)載電阻為5 Ω。

圖9是區(qū)域的判定仿真結(jié)果，可看出在一個(gè)基波周期內(nèi)參考矢量依次掃過(guò)大扇區(qū)Ⅰ～Ⅵ，且在扇區(qū)Ⅰ，Ⅲ，Ⅴ內(nèi)依次掃過(guò)小區(qū)域4、3、5、6、9、10，在扇區(qū)Ⅱ，Ⅳ，Ⅵ內(nèi)掃過(guò)小區(qū)域10，9，6，5，3，4，與小區(qū)域的劃分相一致，驗(yàn)證了Ⅰ扇區(qū)和Ⅱ扇區(qū)對(duì)稱(chēng)的觀點(diǎn)。

圖10為逆變器輸出相電壓波形。從圖10中可以觀察到在a（b，c）相大于零時(shí)，相電壓在V3?V2?V0三個(gè)電平之間切換；在a（b，c）相大于零時(shí)，相電壓在V3?V2?V0三個(gè)電平之間切換，符合非對(duì)稱(chēng)三電平逆變器的設(shè)計(jì)。降低了大電流時(shí)開(kāi)關(guān)管所承受的電壓應(yīng)力，降低了后級(jí)三電平逆變電路的開(kāi)關(guān)損耗。

圖11分別為ab相線電壓及其諧波分布，可以看出其波形符合非對(duì)稱(chēng)三電平的變化規(guī)律，由于存在四個(gè)電平，提高了算法的計(jì)算難度，所以也存在V2與V1之間的切換，電壓基波幅值為538.1[?3]Vm（538.7），正好與所想要輸出的三相電壓的線電壓峰值一致，進(jìn)一步驗(yàn)證了算法。

圖12為負(fù)載電壓仿真波形及其諧波分布，負(fù)載電壓與標(biāo)準(zhǔn)三相正弦電壓一致，前端的波動(dòng)主要是系統(tǒng)本身引起的。400次以?xún)?nèi)的總諧波畸變率（Total Harmonic Distortion，THD）很小，僅為0.86%。

4 結(jié) 論

本文提出了一種非對(duì)稱(chēng)三電平逆變器，設(shè)計(jì)了適用于該電路的五段式SVPWM調(diào)制策略，該策略對(duì)非對(duì)稱(chēng)形式的多電平逆變器運(yùn)用SVPWM也有一定的參考價(jià)值。調(diào)制策略能保證電路較低的開(kāi)關(guān)損耗和輸出電壓電流諧波含量，區(qū)域劃分的特殊性也有效地降低了算法及控制的復(fù)雜度。該逆變器結(jié)構(gòu)的后級(jí)逆變電路開(kāi)關(guān)損耗小，這對(duì)進(jìn)一步研究較寬工作電壓范圍、較低損耗的逆變器有重要的參考價(jià)值。最后通過(guò)Simulink仿真驗(yàn)證了該電路的有效性及其調(diào)制策略的可行性。

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