韓明嵐+王慧+王燕+王帥+牟政

摘要：為簡(jiǎn)化延性耗能節(jié)點(diǎn)有限元數(shù)值計(jì)算，給大型延性耗能節(jié)點(diǎn)鋼框架結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)化計(jì)算提供基礎(chǔ)研究，對(duì)梁翼緣局部熱處理型節(jié)點(diǎn)、蓋板加強(qiáng)型節(jié)點(diǎn)和翼緣過(guò)渡板加強(qiáng)型節(jié)點(diǎn)3種構(gòu)造形式的延性耗能節(jié)點(diǎn)簡(jiǎn)化理論模型進(jìn)行了理論和數(shù)值研究。在節(jié)點(diǎn)試驗(yàn)研究基礎(chǔ)上引入彈簧單元設(shè)計(jì)節(jié)點(diǎn)簡(jiǎn)化理論模型，根據(jù)彈簧單元廣義力和廣義位移關(guān)系設(shè)定彈簧本構(gòu)關(guān)系，充分反映節(jié)點(diǎn)域和節(jié)點(diǎn)連接組件變形。采用ANSYS有限元軟件對(duì)節(jié)點(diǎn)簡(jiǎn)化理論模型進(jìn)行數(shù)值計(jì)算，提取節(jié)點(diǎn)彎矩-轉(zhuǎn)角滯回曲線，將其與試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行對(duì)比。結(jié)果表明：滯回曲線和試驗(yàn)結(jié)果吻合較好，簡(jiǎn)化理論模型能夠體現(xiàn)延性耗能節(jié)點(diǎn)的實(shí)際力學(xué)性能和塑性區(qū)發(fā)展過(guò)程；所得結(jié)論可為延性耗能節(jié)點(diǎn)鋼框架結(jié)構(gòu)數(shù)值分析提供新方法。

關(guān)鍵詞：延性耗能節(jié)點(diǎn)；簡(jiǎn)化模型；彈簧單元；滯回曲線；試驗(yàn)研究

中圖分類(lèi)號(hào)：TU391 文獻(xiàn)標(biāo)志碼：A

文章編號(hào)：1673-2049（2017）02-0086-09

Abstract：In order to simplify finite element numerical calculation of ductile and energy-dissipated connections and afford basic research for simplified calculation of ductile and energy-dissipated connections in steel frame structures， according to heat-treated beam section connection， cover-plate reinforced connection and flange-plate reinforced connection， theoretical and numerical studies on three kinds of simplified theory models of ductile and energy-dissipated connections were conducted. On basis of test study of connections， simplified theory models were designed by introducing spring element， and constitutive relations of the springs were defined according to generalized force and generalized displacement relationship of spring elements， which fully reflected deformation of the panel zone and connection components. Numerical calculation of connection simplified theory models was carried out by using ANSYS software， moment-rotation hysteresis curves were obtained and compared to test results. The results show that hysteresis curves are consistent with test results， and simplified theory model can reflect real mechanical property of ductile and energy-dissipated connection and development of plastic zone. The results will provide new method for numerical analysis of steel frame structure with ductile and energy-dissipated connections.

Key words：ductile and energy-dissipated connection； simplified model； spring element； hysteresis curve； test study

0引 言

在20世紀(jì)90年代美國(guó)北嶺地震和日本阪神地震中，傳統(tǒng)栓焊混合梁柱節(jié)點(diǎn)表現(xiàn)出不盡人意的抗震能力，節(jié)點(diǎn)處出現(xiàn)不同程度的脆斷，盡管大多數(shù)結(jié)構(gòu)中梁柱節(jié)點(diǎn)的破壞是可修復(fù)的，但其高昂的維修費(fèi)用仍舊給財(cái)產(chǎn)造成了巨大的損失。隨后，美國(guó)鋼結(jié)構(gòu)協(xié)會(huì)、焊接協(xié)會(huì)、SAC聯(lián)合組織以及FEMA組織等聯(lián)合研發(fā)設(shè)計(jì)新型節(jié)點(diǎn)，經(jīng)過(guò)大量的試驗(yàn)研究和數(shù)值計(jì)算[1-2]，提出了多種新型延性耗能節(jié)點(diǎn)取代傳統(tǒng)的栓焊混合梁柱節(jié)點(diǎn)，這些延性耗能節(jié)點(diǎn)可以概括為2種類(lèi)型：削弱型節(jié)點(diǎn)和加強(qiáng)型節(jié)點(diǎn)。這2種類(lèi)型節(jié)點(diǎn)的最大特點(diǎn)是在強(qiáng)震作用下可以迫使塑性鉸在遠(yuǎn)離梁柱連接焊縫以外區(qū)域形成，對(duì)結(jié)構(gòu)抗震極其有益。各國(guó)學(xué)者展開(kāi)了針對(duì)本國(guó)型材的新型節(jié)點(diǎn)研究工作[3-8]，越來(lái)越多的延性耗能節(jié)點(diǎn)在工程中得到應(yīng)用并取得了很好的社會(huì)效益。

目前，針對(duì)延性耗能節(jié)點(diǎn)的研究采用試驗(yàn)和數(shù)值計(jì)算相結(jié)合的方法，通過(guò)試驗(yàn)可以獲得節(jié)點(diǎn)的彎矩-轉(zhuǎn)角滯回曲線，相當(dāng)于節(jié)點(diǎn)的本構(gòu)關(guān)系，利用這種本構(gòu)關(guān)系分析節(jié)點(diǎn)的變形特點(diǎn)、剛度退化、損傷程度、能量消耗等抗震性能。數(shù)值計(jì)算大多采用實(shí)體建模分析，根據(jù)實(shí)際加載進(jìn)行數(shù)值模擬，對(duì)比試驗(yàn)分析結(jié)果，綜合評(píng)價(jià)延性耗能節(jié)點(diǎn)的力學(xué)特性及抗震性能。

延性耗能節(jié)點(diǎn)鋼框架結(jié)構(gòu)體系設(shè)計(jì)上需要考慮3個(gè)方面的問(wèn)題：靜力分析、穩(wěn)定性能分析和地震反應(yīng)分析。延性耗能節(jié)點(diǎn)構(gòu)造比普通節(jié)點(diǎn)復(fù)雜，對(duì)耗能型節(jié)點(diǎn)鋼框架結(jié)構(gòu)進(jìn)行數(shù)值分析，若采用實(shí)體建模計(jì)算則比較繁瑣，尤其是高層空間框架結(jié)構(gòu)，計(jì)算耗時(shí)耗力，因此有必要建立能夠模擬節(jié)點(diǎn)實(shí)際力學(xué)性能的節(jié)點(diǎn)簡(jiǎn)化理論分析模型，簡(jiǎn)化框架結(jié)構(gòu)計(jì)算過(guò)程。

本文在試驗(yàn)研究基礎(chǔ)上對(duì)3種形式的延性耗能節(jié)點(diǎn)簡(jiǎn)化模型進(jìn)行數(shù)值計(jì)算，通過(guò)引入轉(zhuǎn)動(dòng)彈簧單元模擬節(jié)點(diǎn)域剪切變形和節(jié)點(diǎn)連接組件的變形，提出彈簧單元本構(gòu)關(guān)系，通過(guò)修正節(jié)點(diǎn)彎矩-轉(zhuǎn)角關(guān)系設(shè)定塑性鉸處的彈簧單元?jiǎng)偠龋瑢?shù)值計(jì)算的節(jié)點(diǎn)彎矩-轉(zhuǎn)角滯回曲線和試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行對(duì)比。計(jì)算結(jié)果表明，二者滯回曲線吻合良好，取得了較好的一致性。本文研究?jī)?nèi)容可為新型延性耗能節(jié)點(diǎn)鋼框架整體結(jié)構(gòu)靜力計(jì)算和動(dòng)力計(jì)算提供一種簡(jiǎn)化實(shí)用的分析方法。

1節(jié)點(diǎn)簡(jiǎn)化模型

目前中國(guó)關(guān)于節(jié)點(diǎn)簡(jiǎn)化理論模型的研究主要針對(duì)普通節(jié)點(diǎn)，即普通的全焊接和栓焊混接節(jié)點(diǎn)[9]，由于延性耗能型節(jié)點(diǎn)研究歷史還比較短，國(guó)內(nèi)外關(guān)于此類(lèi)節(jié)點(diǎn)簡(jiǎn)化理論模型的研究相對(duì)較少。

鋼框架結(jié)構(gòu)中梁、柱以彎曲變形為主，節(jié)點(diǎn)域以剪切變形為主，梁、柱連接節(jié)點(diǎn)簡(jiǎn)化模型應(yīng)根據(jù)各主要構(gòu)件的變形特點(diǎn)確定。文獻(xiàn)[10]最早提出了梁、柱連接節(jié)點(diǎn)簡(jiǎn)化模型，主要是針對(duì)傳統(tǒng)的全焊接節(jié)點(diǎn)和栓焊混接連接節(jié)點(diǎn)，見(jiàn)圖1（圖1中，hb，hc分別為梁和柱的截面高度），節(jié)點(diǎn)域周邊桿與桿鉸接，各桿設(shè)定為全剛性，采用拉壓彈簧變形體現(xiàn)節(jié)點(diǎn)域剪切變形，采用梁端轉(zhuǎn)動(dòng)彈簧模擬節(jié)點(diǎn)轉(zhuǎn)動(dòng)及塑性區(qū)的發(fā)展。

削弱型節(jié)點(diǎn)和加強(qiáng)型節(jié)點(diǎn)均為塑性鉸外移型的耗能節(jié)點(diǎn)，計(jì)算中不但要考慮節(jié)點(diǎn)的彈性變形還要考慮塑性變形以及塑性鉸形成的位置等因素，因此對(duì)于延性節(jié)點(diǎn)而言，其簡(jiǎn)化模型和普通節(jié)點(diǎn)的有所不同，Jin等[11]提出翼緣圓弧式削弱型節(jié)點(diǎn)（RBS節(jié)點(diǎn)）簡(jiǎn)化模型，該簡(jiǎn)化模型中利用節(jié)點(diǎn)域中心位置布置轉(zhuǎn)動(dòng)彈簧單元模擬節(jié)點(diǎn)域的剪切變形，見(jiàn)圖2。

基于圖1，2可以得到圖3（a）所示的梁柱新型延性耗能節(jié)點(diǎn)的簡(jiǎn)化模型1，梁上彈簧單元設(shè)置在塑性鉸形成處，便于模擬節(jié)點(diǎn)的塑性區(qū)發(fā)展及節(jié)點(diǎn)連接組件的變形。為簡(jiǎn)化模型中彈簧單元種類(lèi)，可以采用轉(zhuǎn)動(dòng)彈簧替代拉壓彈簧，得到延性耗能節(jié)點(diǎn)的簡(jiǎn)化模型2，如圖3（b）所示，同樣可以模擬節(jié)點(diǎn)域的剪切變形，只是彈簧的剛度設(shè)置有所區(qū)別。若節(jié)點(diǎn)域剛度足夠強(qiáng)，節(jié)點(diǎn)簡(jiǎn)化模型可以采用如圖3（c）所示的簡(jiǎn)化模型3。若為普通節(jié)點(diǎn)，圖3中各模型的梁彈簧單元需設(shè)置在梁端，以模擬節(jié)點(diǎn)實(shí)際塑性區(qū)的發(fā)展位置。

2節(jié)點(diǎn)試驗(yàn)研究

文獻(xiàn)[12]～[15]試驗(yàn)研究中3種節(jié)點(diǎn)均為邊柱節(jié)點(diǎn)，圖4給出了節(jié)點(diǎn)試驗(yàn)?zāi)Ｐ秃?jiǎn)圖，各節(jié)點(diǎn)在試驗(yàn)中所采用的約束形式一致，均通過(guò)控制梁端變幅值位移來(lái)施加荷載，但具體的約束手段不盡相同，試驗(yàn)數(shù)據(jù)后處理中，節(jié)點(diǎn)轉(zhuǎn)角采用梁端位移法計(jì)算，即定義梁端豎向位移與梁軸線長(zhǎng)度的比值為節(jié)點(diǎn)轉(zhuǎn)角，節(jié)點(diǎn)處彎矩由梁端荷載與梁軸線長(zhǎng)度的乘積計(jì)算。

3種延性耗能節(jié)點(diǎn)分別為梁截面熱處理型節(jié)點(diǎn)（HBS節(jié)點(diǎn)）[12]、蓋板加強(qiáng)型節(jié)點(diǎn)（CPC節(jié)點(diǎn)）[13-14]和翼緣過(guò)渡板加強(qiáng)型節(jié)點(diǎn)（FPC節(jié)點(diǎn)）[14-15]，各節(jié)點(diǎn)模型見(jiàn)圖5，各節(jié)點(diǎn)梁柱截面尺寸見(jiàn)表1。

2.1HBS節(jié)點(diǎn)

HBS節(jié)點(diǎn)是由美國(guó)北卡羅萊納州立大學(xué)Hassan等[5]提出的一種新型延性耗能節(jié)點(diǎn)，在離開(kāi)梁柱連接一定距離處對(duì)部分梁上下翼緣進(jìn)行熱處理，圖5（a）中黑色區(qū)域即為梁截面熱處理區(qū)域，以截面1-1為對(duì)稱(chēng)軸對(duì)該區(qū)域內(nèi)的梁翼緣進(jìn)行對(duì)稱(chēng)高溫處理，對(duì)稱(chēng)軸附近區(qū)域溫度最高，可達(dá)1 200 ℃，邊緣區(qū)域溫度較低，熱處理后材料的力學(xué)性能發(fā)生改變，即利用材料高溫處理后其屈服應(yīng)力及強(qiáng)度極限均降低的特點(diǎn)來(lái)實(shí)現(xiàn)塑性鉸外移，HBS節(jié)點(diǎn)盡管表面上沒(méi)有材料的削減，但其耗能機(jī)理類(lèi)似RBS節(jié)點(diǎn)，可以將其歸類(lèi)為削弱型節(jié)點(diǎn)。美國(guó)北卡羅萊納州立大學(xué)的CFL實(shí)驗(yàn)室進(jìn)行了HBS節(jié)點(diǎn)試驗(yàn)研究[12]，試驗(yàn)結(jié)果見(jiàn)圖6。

2.2CPC節(jié)點(diǎn)

圖5（b）中所示的CPC節(jié)點(diǎn)是在靠近節(jié)點(diǎn)處的梁端上下翼緣分別焊接一定尺寸的蓋板來(lái)加強(qiáng)梁端翼緣，通過(guò)加強(qiáng)梁端翼緣迫使塑性鉸在遠(yuǎn)離梁柱節(jié)點(diǎn)區(qū)域形成，避免節(jié)點(diǎn)出現(xiàn)脆斷。蓋板加強(qiáng)型節(jié)點(diǎn)試驗(yàn)研究在青島理工大學(xué)結(jié)構(gòu)實(shí)驗(yàn)室完成[13]，試驗(yàn)結(jié)果見(jiàn)圖7。

2.3FPC節(jié)點(diǎn)

圖5（c）中所示FPC節(jié)點(diǎn)的構(gòu)造特征是梁翼緣和柱翼緣不直接連接，而是通過(guò)加強(qiáng)板與柱翼緣相連，梁端彎矩通過(guò)加強(qiáng)板傳遞到柱上，與蓋板加強(qiáng)型節(jié)點(diǎn)的設(shè)計(jì)思路一樣，兩者都是通過(guò)加強(qiáng)梁端剛度使得塑性鉸外移。[JP3]翼緣過(guò)渡板加強(qiáng)型節(jié)點(diǎn)試驗(yàn)研究在青島理工大學(xué)結(jié)構(gòu)實(shí)驗(yàn)室完成[15]，試驗(yàn)結(jié)果見(jiàn)圖8。

3節(jié)點(diǎn)轉(zhuǎn)角

按照節(jié)點(diǎn)轉(zhuǎn)角的理論定義，鋼框架梁柱連接節(jié)點(diǎn)的轉(zhuǎn)角為梁與柱軸線間夾角變化值，圖9給出了試驗(yàn)中節(jié)點(diǎn)轉(zhuǎn)角計(jì)算示意圖，其中，l為梁的長(zhǎng)度，θ為節(jié)點(diǎn)轉(zhuǎn)角，Δ為梁端豎向位移，F(xiàn)為力。為進(jìn)一步分析節(jié)點(diǎn)域的剪切變形，圖9（b）中保留了節(jié)點(diǎn)域，梁、柱用簡(jiǎn)化加粗軸線替代，為和試驗(yàn)分析一致，圖9（b）中將變形后梁軸線端部平移到節(jié)點(diǎn)域中心處分析梁端轉(zhuǎn)角，為便于分析節(jié)點(diǎn)域變形，將節(jié)點(diǎn)域的變形過(guò)程分2步說(shuō)明，首先節(jié)點(diǎn)域跟隨梁、柱完成轉(zhuǎn)動(dòng)，其次是本身發(fā)生剪切變形，由于節(jié)點(diǎn)域的剪切變形，導(dǎo)致梁端和柱端轉(zhuǎn)角也發(fā)生變化，存在以下關(guān)系式

式中：θ′c，θ′b分別為節(jié)點(diǎn)域發(fā)生剪切變形時(shí)柱端轉(zhuǎn)角和梁端轉(zhuǎn)角；θc，θb分別為節(jié)點(diǎn)域僅發(fā)生轉(zhuǎn)動(dòng)時(shí)柱端轉(zhuǎn)角和梁端轉(zhuǎn)角；γ為節(jié)點(diǎn)域的總剪切角；γ1，γ2分別為節(jié)點(diǎn)域發(fā)生剪切變形時(shí)橫向和縱向剪切角。

在節(jié)點(diǎn)試驗(yàn)中，若不考慮節(jié)點(diǎn)域剪切變形，梁端位于A′處，梁端所對(duì)應(yīng)轉(zhuǎn)角為θb，若考慮節(jié)點(diǎn)域的剪切變形，梁端位于A處，梁端所對(duì)應(yīng)的轉(zhuǎn)角為θ′b，可見(jiàn)考慮節(jié)點(diǎn)域剪切變形后，梁端位移增加，相應(yīng)的梁端轉(zhuǎn)角也增大，因此在理論計(jì)算中節(jié)點(diǎn)域的剪切變形不應(yīng)忽略。

從圖9（b）中可以看出，由試驗(yàn)[12-13，15]得到的節(jié)點(diǎn)轉(zhuǎn)角θ介于θb和θ′b之間，試驗(yàn)得到的節(jié)點(diǎn)總轉(zhuǎn)角應(yīng)為層間位移角，假定節(jié)點(diǎn)為完全剛性，梁端轉(zhuǎn)角和柱端轉(zhuǎn)角相等。

若節(jié)點(diǎn)完全剛性，認(rèn)為θb=θc，節(jié)點(diǎn)轉(zhuǎn)角即為節(jié)點(diǎn)域的剪切角，研究表明，梁柱連接節(jié)點(diǎn)的剛度大多介于剛接和鉸接之間[16]，梁端轉(zhuǎn)角、節(jié)點(diǎn)域剪切角以及柱端轉(zhuǎn)角等都會(huì)影響節(jié)點(diǎn)的總轉(zhuǎn)角，節(jié)點(diǎn)域的剪切變形在節(jié)點(diǎn)總轉(zhuǎn)角中占有較大的比例[10，12]。

4節(jié)點(diǎn)域及梁的彈簧單元?jiǎng)偠?/p>

簡(jiǎn)化模型中合理確定彈簧單元?jiǎng)偠仁怯?jì)算中最關(guān)鍵問(wèn)題，針對(duì)不同的節(jié)點(diǎn)簡(jiǎn)化模型，彈簧剛度設(shè)置有所不同，但均通過(guò)廣義力-廣義位移關(guān)系確定。

4.1剪切角計(jì)算

在側(cè)向力作用下，假定梁端、柱端彎矩分別由梁翼緣和柱翼緣承擔(dān)，同時(shí)忽略其他因素影響，節(jié)點(diǎn)域的變形主要為純剪切變形，節(jié)點(diǎn)域受力分析如圖10所示。

等效剪力和梁端內(nèi)力、柱端內(nèi)力關(guān)系如下[HJ2mm]

5對(duì)比分析

利用ANSYS分別對(duì)以上3種延性耗能節(jié)點(diǎn)進(jìn)行有限元數(shù)值分析，節(jié)點(diǎn)約束見(jiàn)圖4。HBS節(jié)點(diǎn)材料為美國(guó)標(biāo)準(zhǔn)A992鋼，它是一種高強(qiáng)度、低合金鋼，下屈服強(qiáng)度為345 MPa，上屈服強(qiáng)度為450 MPa，適用于強(qiáng)震地區(qū)；CPC節(jié)點(diǎn)和FPC節(jié)點(diǎn)材料為Q235，A992鋼和Q235材料的彈性模量均為200 GPa。試驗(yàn)中HBS節(jié)點(diǎn)的幾何尺寸為足尺，梁軸線長(zhǎng)度為3.612 m，柱高為3.66 m，塑性鉸出現(xiàn)在距離柱翼緣表面約380 mm處，高溫處理區(qū)起始點(diǎn)距離柱翼緣178 mm[12]；蓋板加強(qiáng)型節(jié)點(diǎn)和翼緣過(guò)渡板加強(qiáng)型節(jié)點(diǎn)均選用1∶2縮尺比例，梁軸線長(zhǎng)和柱高均為1.5 m，CPC節(jié)點(diǎn)塑性鉸約在距離柱翼緣表面320 mm處形成[13]，其中蓋板長(zhǎng)度為250 mm，F(xiàn)PC節(jié)點(diǎn)塑性鉸約在距離柱翼緣表面325 mm處形成，其中翼緣板截面尺寸為250 mm×250 mm[15]，各節(jié)點(diǎn)的梁柱截面尺寸見(jiàn)表1。

有限元模型采用Beam188單元?jiǎng)澐志W(wǎng)格，彈簧單元采用非線性Combin39單元模擬，由于梁上的Combin39彈簧單元不能模擬荷載的下降段，所以在實(shí)際的有限元計(jì)算中只計(jì)算了荷載的上升段，試驗(yàn)中節(jié)點(diǎn)域上的彈簧單元均處于彈性階段，且變形很小。HBS節(jié)點(diǎn)有限元模型及加載最后一步時(shí)的豎向位移云圖見(jiàn)圖14。

為充分對(duì)比有限元數(shù)值計(jì)算結(jié)果和試驗(yàn)結(jié)果，有限元計(jì)算中節(jié)點(diǎn)的轉(zhuǎn)角和彎矩采用的計(jì)算方法和試驗(yàn)中的計(jì)算方法一致，各節(jié)點(diǎn)的彎矩-轉(zhuǎn)角滯回曲線對(duì)比見(jiàn)圖15。

從圖15可以看出：采用簡(jiǎn)化模型計(jì)算的節(jié)點(diǎn)彎矩-轉(zhuǎn)角滯回曲線和試驗(yàn)的滯回曲線有一致的變化規(guī)律，HBS節(jié)點(diǎn)的彎矩-轉(zhuǎn)角滯回曲線在荷載上升段吻合得較好，有限元數(shù)值計(jì)算的極限荷載比試驗(yàn)結(jié)果小2.8%，但CPC節(jié)點(diǎn)和FPC節(jié)點(diǎn)極限荷載的有限元計(jì)算結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果差別略大，2種節(jié)點(diǎn)數(shù)值計(jì)算的極限荷載均比試驗(yàn)結(jié)果高約23.4%，后2種加強(qiáng)型節(jié)點(diǎn)的計(jì)算結(jié)果與試驗(yàn)數(shù)據(jù)采集精確度有一定關(guān)系，總體來(lái)說(shuō)，利用節(jié)點(diǎn)簡(jiǎn)化模型可以較好地分析延性耗能節(jié)點(diǎn)的力學(xué)性能。

6結(jié)語(yǔ)

（1）提出的節(jié)點(diǎn)簡(jiǎn)化模型考慮了節(jié)點(diǎn)域剪切變形以及連接構(gòu)件的變形。節(jié)點(diǎn)簡(jiǎn)化模型中彈簧單元?jiǎng)偠扔蓮V義力-廣義位移曲線定義，可通過(guò)試驗(yàn)或有限元數(shù)值計(jì)算結(jié)果獲取，彈簧本構(gòu)關(guān)系設(shè)置是簡(jiǎn)化模型中的關(guān)鍵問(wèn)題。

（2）綜合比較試驗(yàn)結(jié)果和有限元數(shù)值計(jì)算結(jié)果可知，二者節(jié)點(diǎn)滯回曲線荷載上升段規(guī)律基本一致，HBS節(jié)點(diǎn)極限荷載有限元計(jì)算結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果相差2.8%，幾乎一致，但CPC節(jié)點(diǎn)和FPC節(jié)點(diǎn)的有限元計(jì)算結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果差別稍大，總體看來(lái)，利用節(jié)點(diǎn)簡(jiǎn)化模型分析延性耗能節(jié)點(diǎn)的滯回性能是可行的，后續(xù)可以進(jìn)一步對(duì)加強(qiáng)型節(jié)點(diǎn)試驗(yàn)研究和節(jié)點(diǎn)簡(jiǎn)化理論模型進(jìn)行深入研究。

（3）該節(jié)點(diǎn)簡(jiǎn)化模型可用于鋼框架節(jié)點(diǎn)抗震性能分析以及整體鋼框架結(jié)構(gòu)計(jì)算分析，尤其對(duì)高層鋼框架結(jié)構(gòu)可簡(jiǎn)化計(jì)算過(guò)程。

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