朱少斌 李少綱
(福州大學(xué)電氣工程與自動化學(xué)院,福州 350108)
基于超級電容的永磁直驅(qū)風(fēng)電機(jī)組低電壓穿越控制研究
朱少斌 李少綱
(福州大學(xué)電氣工程與自動化學(xué)院,福州 350108)
通過分析傳統(tǒng)永磁直驅(qū)風(fēng)電系統(tǒng)的低電壓穿越能力的原理與存在問題,其中選用超級電容儲能系統(tǒng)與合適的控制策略,采用綜合的網(wǎng)側(cè)變流器控制方法,從而建立了相應(yīng)的永磁直驅(qū)風(fēng)電系統(tǒng)的仿真模型。仿真結(jié)果表明,采用超級電容儲能系統(tǒng)與合適的控制策略,可以改善永磁直驅(qū)風(fēng)電機(jī)組的低電壓穿越能力。
永磁同步發(fā)電機(jī);超級電容;低電壓穿越;變流器控制
隨著能源需求的不斷增大,不可再生能源的不斷減少,對可再生能源的開發(fā)已經(jīng)成為各國可持續(xù)發(fā)展的重要內(nèi)容。風(fēng)電技術(shù)成熟,近年來得到廣泛應(yīng)用。其中永磁直驅(qū)風(fēng)電機(jī)組由于其結(jié)構(gòu)特點(diǎn),具有機(jī)械損耗小、發(fā)電效率高、低維護(hù)成本等優(yōu)點(diǎn),在風(fēng)電機(jī)組領(lǐng)域的發(fā)展前景很好。機(jī)組經(jīng)背靠背變流器并網(wǎng)運(yùn)行,當(dāng)并網(wǎng)點(diǎn)電壓跌落時(shí),發(fā)電機(jī)與電網(wǎng)實(shí)現(xiàn)解耦,機(jī)組的運(yùn)行特性不會受到影響,所以具有較好的低電壓穿越(low voltage ride through,LVRT)能力[1]。隨著風(fēng)力發(fā)電并網(wǎng)容量不斷增大,風(fēng)力發(fā)電系統(tǒng)與電網(wǎng)間的相互影響變大,風(fēng)電并網(wǎng)導(dǎo)則要求并網(wǎng)風(fēng)電機(jī)組必須具備一定的 LVRT能力。
文獻(xiàn)[2]通過在直流母線上加裝卸荷支路提高系統(tǒng)的LVRT能力,當(dāng)并網(wǎng)點(diǎn)電壓跌落時(shí),卸荷電阻支路導(dǎo)通,將直流側(cè)上的不平衡功率通過熱能的形式平抑掉,從而維持直流母線電壓穩(wěn)定。該方法增加了系統(tǒng)的散熱設(shè)計(jì),直流母線上的不平衡功率被浪費(fèi)。文獻(xiàn)[3]采用蓄電池儲能系統(tǒng)連接在直流母線上,當(dāng)并網(wǎng)點(diǎn)電壓跌落時(shí),通過控制儲能系統(tǒng)將直流母線上的不平衡功率儲存起來,維持母線電壓穩(wěn)定,提高了系統(tǒng)的LVRT能力。但所提的網(wǎng)側(cè)變流器控制策略,未考慮并網(wǎng)點(diǎn)電壓跌落時(shí)向電網(wǎng)提供無功補(bǔ)償,以支撐電網(wǎng)電壓,且蓄電池的充放電次數(shù)有限,存在使用周期短和維護(hù)成本高等問題。文獻(xiàn)[4]采用在電網(wǎng)故障時(shí)改變網(wǎng)側(cè)的控制方法,在并網(wǎng)點(diǎn)電壓跌落程度不高的情況下,可以幫助系統(tǒng)“穿越”低壓區(qū)域,但當(dāng)電壓跌落程度較大時(shí),該方法的控制效果并不理想。文獻(xiàn)[5]將超導(dǎo)儲能系統(tǒng)連接到直流側(cè)上,通過控制超導(dǎo)儲能系統(tǒng)來平抑直流側(cè)上的功率波動,以穩(wěn)定母線電壓。但是目前超導(dǎo)儲能系統(tǒng)的投資運(yùn)營成本太高且在設(shè)計(jì)系統(tǒng)時(shí)需加裝冷卻系統(tǒng),增加了設(shè)計(jì)難度。
針對上述方法存在的不足,本文充分發(fā)揮超級電容所具有的響應(yīng)速度快、可循環(huán)使用次數(shù)多和功率密度高等優(yōu)點(diǎn),在直流母線側(cè)并接超級電容儲能系統(tǒng),提出合適的儲能系統(tǒng)的控制策略,與綜合的網(wǎng)側(cè)變換器控制方法相配合,以提高風(fēng)電機(jī)組的LVRT能力。
1.1 系統(tǒng)結(jié)構(gòu)
本文研究的風(fēng)電并網(wǎng)結(jié)構(gòu)如圖1所示。風(fēng)力機(jī)經(jīng)傳動軸帶動永磁同步發(fā)電機(jī),再通過背靠背變流器連接到電網(wǎng)上,將超級電容儲能系統(tǒng)經(jīng)雙向DC/DC變流器并聯(lián)到直流側(cè)上。
圖1 含超級電容的永磁風(fēng)電機(jī)組并網(wǎng)圖形
圖1中,將不同的控制方法運(yùn)用到儲能系統(tǒng)上,可以使不同的控制目標(biāo)得以實(shí)現(xiàn)。例如通過控制超級電容儲能系統(tǒng)平滑并網(wǎng)功率,提高風(fēng)電并網(wǎng)電能質(zhì)量[6-7];或者在并網(wǎng)點(diǎn)電壓跌落情況下,將直流側(cè)上堆積的功率存儲到超級電容中,穩(wěn)定母線電壓[8-9]。電網(wǎng)故障主要有單相接地短路、兩相相間短路、兩相接地和三相短路,而發(fā)生三相短路對電網(wǎng)危害最大。本文主要研究永磁直驅(qū)風(fēng)電機(jī)組在電網(wǎng)發(fā)生三相短路狀態(tài)下的低電壓穿越,通過控制儲能系統(tǒng)與改進(jìn)的網(wǎng)側(cè)控制策略協(xié)調(diào)配合,以有效的改善永磁風(fēng)電機(jī)組的LVRT能力。
1.2 永磁同步電機(jī)的數(shù)學(xué)模型
此模型忽略磁飽和、磁滯損耗等影響。在電路定律基礎(chǔ)上,通過坐標(biāo)變換,推出 d-q坐標(biāo)系下直驅(qū)式永磁機(jī)的數(shù)學(xué)模型如下:
式中,usd、usq為定子電壓d-q軸分量;ωs為電角速度;Rs為定子電阻;isd、isq為定子電流d-q軸分量;ψf為轉(zhuǎn)子勵磁磁鏈;Ld、Lq為定子d-q軸同步電感。
1.3 網(wǎng)側(cè)變流器的數(shù)學(xué)模型
選取dq坐標(biāo)系中d軸作為電網(wǎng)側(cè)電壓空間矢量方向,q軸超前d軸90°,則網(wǎng)側(cè)變流器數(shù)學(xué)模型為[10]
式中,ugd、ugq為電網(wǎng)三相電壓d-q軸分量;ud、uq為網(wǎng)側(cè)輸出三相電壓d-q軸分量;id、iq為電網(wǎng)三相電流d-q軸分量;L、R分別為并網(wǎng)濾波電感和電阻;ωg為電網(wǎng)電壓角頻率。
2.1 電機(jī)側(cè)控制策略
本文采用的機(jī)側(cè)變流器運(yùn)行控制方式如圖2所示[11]??紤]到永磁直驅(qū)發(fā)電機(jī)無需供給勵磁電流,因此可以把q軸作為定子電流的合成矢量方向,其中定子電流都被用來產(chǎn)生電磁轉(zhuǎn)矩,可以對定子電流q軸分量大小的控制,達(dá)到對永磁機(jī)有功功率輸出的控制目的。分析永磁直驅(qū)風(fēng)電系統(tǒng)的工作原理可知,針對特定的風(fēng)速,發(fā)電機(jī)要運(yùn)行在對應(yīng)的轉(zhuǎn)速下才能捕獲最大風(fēng)能,所以可以由MPPT得到控制方法中的轉(zhuǎn)速外環(huán)參考值。
圖2 機(jī)側(cè)變流器控制方式
根據(jù)轉(zhuǎn)速偏差的大小,在通過PI調(diào)節(jié)后能求出q軸電流分量的參考值:
通常情況下,永磁機(jī)工作在單位功率因數(shù)狀態(tài)下,對d軸電流分量大小的控制可以實(shí)現(xiàn)永磁機(jī)輸出無功功率的控制,所以把d軸電流參考值設(shè)定成零。電流偏差大小經(jīng)過PI調(diào)節(jié)后,再加上前饋補(bǔ)償就能求出調(diào)制電壓d-q參考值,即
得到調(diào)制電壓 d-q軸參考值后,再使用坐標(biāo)變換采用空間矢量調(diào)制(space vector pluse width modulation,SVPWM)產(chǎn)生對應(yīng)的觸發(fā)脈沖,就能達(dá)到控制變流器開關(guān)管的目的。
2.2 綜合的電網(wǎng)側(cè)控制策略
我國最新的風(fēng)電并網(wǎng)導(dǎo)則規(guī)定,在電網(wǎng)故障時(shí),網(wǎng)側(cè)變流器應(yīng)該向電網(wǎng)提供無功功率,以維持電網(wǎng)的穩(wěn)定,幫助風(fēng)電機(jī)組實(shí)現(xiàn)低電壓穿越。本文采用的綜合的網(wǎng)側(cè)變流器控制方式如圖3所示,即電網(wǎng)正常運(yùn)行時(shí),控制目的是為了實(shí)現(xiàn)運(yùn)行在單位功率因數(shù)和穩(wěn)定直流母線電壓。當(dāng)風(fēng)電并網(wǎng)點(diǎn)電壓在額定電壓的 20%~90%范圍內(nèi),風(fēng)電系統(tǒng)需要向電網(wǎng)提供無功補(bǔ)償來幫助電網(wǎng)電壓恢復(fù),輸入電網(wǎng)的無功電流大小為
式中,igqref2為電網(wǎng)故障時(shí)輸入電網(wǎng)無功電流參考值;ugpu為電網(wǎng)故障時(shí)電網(wǎng)電壓標(biāo)幺值;IN為風(fēng)電機(jī)組額定電流。
當(dāng)檢測到并網(wǎng)點(diǎn)電壓跌落時(shí),網(wǎng)側(cè)變流器的控制目標(biāo)變?yōu)橐罁?jù)電網(wǎng)電壓跌落的程度,輸出無功電流支撐電網(wǎng)電壓,以改善機(jī)組的LVRT能力。
此時(shí),有功電流的輸出受逆變器的容量限制,其限定值為
式中,igmax為網(wǎng)側(cè)逆變器允許輸出的最大電流。
圖3 網(wǎng)側(cè)變流器控制方式
直流電壓與給定值比較后輸入PI調(diào)節(jié)器,輸出值為原有功電流的參考值igdref1,取igdref1和igdref2兩者中較小值作為網(wǎng)側(cè)變流器有功電流輸出的參考值。當(dāng)igdref1<igdref2時(shí),說明電壓外環(huán)的調(diào)節(jié)還能將直流側(cè)電壓限制在允許范圍內(nèi),維持其穩(wěn)定。當(dāng)igdref1>igdref2時(shí),說明只靠電壓外環(huán)控制已無法使直流側(cè)電壓報(bào)保持在限定區(qū)域內(nèi)。此時(shí)就必須把直流側(cè)儲能保護(hù)電路切入到運(yùn)行狀態(tài),將直流母線上堆積的功率存儲起來,使直流側(cè)電壓恢復(fù)到允許范圍之內(nèi)。
2.3 超級電容儲能系統(tǒng)控制策略
當(dāng)檢測到風(fēng)電并網(wǎng)點(diǎn)電壓跌落時(shí),儲能系統(tǒng)投入工作,其控制策略如圖4所示,采用電壓外環(huán)控制和電流內(nèi)環(huán)控制的雙閉環(huán)控制。電壓外環(huán)是為了實(shí)現(xiàn)維持直流側(cè)電壓穩(wěn)定,電流內(nèi)環(huán)加快了電流指令的跟蹤,提高了儲能系統(tǒng)的響應(yīng)速度。
圖4 儲能系統(tǒng)的控制方式
故障結(jié)束后,檢測超級電容的荷電狀態(tài),將超級電容吸收(釋放)的能量釋放(吸收),恢復(fù)到初始狀態(tài),為下次故障做準(zhǔn)備。
根據(jù)上述模型與控制策略,在Matlab/Simulink中,搭建圖1所示帶超級電容儲能系統(tǒng)永磁直驅(qū)風(fēng)電系統(tǒng)的仿真實(shí)驗(yàn)?zāi)P?。主要仿真參?shù)如下:風(fēng)機(jī)葉輪半徑為 34m,額定風(fēng)速為 13m/s,額定功率為2MW,永磁同步電機(jī)極對數(shù)為30,發(fā)電機(jī)定子電阻為 0.0062Ω;直流母線額定電壓為 1500V,母線電容為0.06F;電網(wǎng)額定電壓為690V,額定頻率50Hz;濾波電感為2mH;超級電容容量為3F。
圖5所示為系統(tǒng)不含儲能的仿真波形。0.5s時(shí),電網(wǎng)發(fā)生三相短路故障,電網(wǎng)電壓跌落至額定電壓的20%,持續(xù)時(shí)間為625ms。當(dāng)并網(wǎng)點(diǎn)電壓跌落時(shí),為了將機(jī)側(cè)輸入的功率輸出,網(wǎng)側(cè)變流器輸出電流勢必增大,而變流器的熱容量有限,所以必須限制并網(wǎng)電流的大小在最大值以內(nèi),本文設(shè)置的并網(wǎng)電流最大值為額定電流的 1.2倍。如圖 5所示,電壓降至 0.2p.u.,并網(wǎng)電流逐漸增大到最大值,由于電壓跌落較大,所以網(wǎng)側(cè)的輸出功率大大減少,這將導(dǎo)致多余的功率在直流母線上累積,使得母線電壓持續(xù)升高。故障切除后網(wǎng)側(cè)電壓恢復(fù)正常,而直流側(cè)堆積的多余功率需要釋放,使得并網(wǎng)電流并沒有恢復(fù)正常,輸出功率也出現(xiàn)超調(diào),且直流母線電壓和并網(wǎng)電流的恢復(fù)速度較慢,說明該系統(tǒng)需要改善其低電壓穿越能力。
圖6所示為系統(tǒng)帶超級電容儲能系統(tǒng)的仿真波形,由圖6可知,當(dāng)發(fā)生故障時(shí),儲能系統(tǒng)迅速動作,將直流側(cè)上多余的能量儲存起來,使直流側(cè)電壓波動很快穩(wěn)定下來。網(wǎng)側(cè)變流器的控制由單位功率因數(shù)輸出轉(zhuǎn)變?yōu)閮?yōu)先輸出無功功率,向電網(wǎng)注入無功電流,加快電網(wǎng)電壓的恢復(fù)速度,且在故障切除后,后網(wǎng)側(cè)變流器又恢復(fù)到單位功率因數(shù)輸出的運(yùn)行狀態(tài)。
圖5 不含儲能的LVRT波形
圖6 含超級電容的LVRT波形
針對傳統(tǒng)的永磁直驅(qū)風(fēng)電系統(tǒng),在分析其模型的基礎(chǔ)上,將超級電容儲能系統(tǒng)應(yīng)用到直流側(cè)。通過控制儲能系統(tǒng)快速平抑直流母線上的功率不平衡,與綜合的網(wǎng)側(cè)變流器控制策略相配合,可以明顯改善永磁直驅(qū)風(fēng)電系統(tǒng)的LVRT能力。
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Study on LVRT Control Strategy of Permanent Magnet Directly-driven Wind Turbine based on Super Capacitor
Zhu Shaobin Li Shaogang
(College of Electrical Engineering and Automation,FuzhouUniversity,Fuzhou 350108)
This paper analyzes the theory ofthe low-voltage ride throughcapability in the classical permanent magnet directly-driven wind power system and discusses the inherent problem.With super capacitor energy storage system and adaptive control strategy,acomprehensivecontrol method of line-side converter is proposed.Matlab simulation of permanent magnet directly-driven wind power systemis carried out.The results confirm thatsuper capacitor energy storage system and appropriate control strategy can improve the low-voltage ride through capability of permanent magnet directly-driven wind turbine.
permanent magnet synchronous generator;super capacitor;low voltage ride through;converter control
朱少斌(1990-),男,碩士研究生,研究方向?yàn)樾履茉磻?yīng)用與節(jié)能技術(shù)。