李麗 劉偉

（1.中國(guó)石化西南油氣分公司石油工程技術(shù)研究院，四川德陽(yáng) 618000；2.中國(guó)石化西南油氣分公司工程技術(shù)管理部，四川德陽(yáng) 618000）

川西高廟子防塌鉆井液技術(shù)研究及應(yīng)用

李麗1劉偉2

（1.中國(guó)石化西南油氣分公司石油工程技術(shù)研究院，四川德陽(yáng) 618000；2.中國(guó)石化西南油氣分公司工程技術(shù)管理部，四川德陽(yáng) 618000）

高廟地區(qū)施工井普遍出現(xiàn)長(zhǎng)井段井壁失穩(wěn)，影響安全順利成井。通過(guò)實(shí)鉆、測(cè)井分析，在室內(nèi)試驗(yàn)基礎(chǔ)上，明確了該地區(qū)井壁失穩(wěn)層位。通過(guò)抑制封堵劑種類優(yōu)選、加量?jī)?yōu)化和鉆井液密度合理取值等研究，形成一套防塌鉆井液技術(shù)，并在兩口高廟水平井中進(jìn)行了成功應(yīng)用?，F(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用表明，通過(guò)強(qiáng)化鉆井液抑制封堵性，能使施工井的起下鉆時(shí)間和下套管前通井時(shí)間有效縮短，提高鉆井時(shí)效，降低復(fù)雜事故率。

高廟子構(gòu)造 井壁穩(wěn)定 鉆井液 防塌技術(shù)

0 引言

川西坳陷高廟子構(gòu)造位于川西坳陷中段孝泉―豐谷NEE向大型隆起構(gòu)造帶的東段，主要分布在合興場(chǎng)構(gòu)造區(qū)和豐谷構(gòu)造區(qū)之間，沙溪廟組是該區(qū)的主要含氣層，主要砂組中JS33-2為主力開(kāi)發(fā)層，砂體總體呈北東向展布。

高廟子實(shí)鉆井施工中最常見(jiàn)的復(fù)雜工況主要是遇阻卡、劃眼掉快，如GM2井第二次開(kāi)鉆井段發(fā)生長(zhǎng)段劃眼，返砂量達(dá)35 m3以上，劃眼時(shí)間超過(guò)12 d；GM103D井鉆至3 311.31 m，井下發(fā)生井下垮塌，后填井側(cè)鉆，后鉆進(jìn)恢復(fù)至原井深，耗時(shí)64.65 d。井壁失穩(wěn)是高廟地區(qū)鉆井施工面臨的主要技術(shù)難題。

1 高廟地區(qū)失穩(wěn)因素分析

高廟地區(qū)實(shí)鉆井井徑分析顯示（圖1），高廟區(qū)塊易失穩(wěn)層段主要集中在沙溪廟組，尤其以上沙—下沙交界和下沙層段為主。

圖1 GM2井和GM4井井徑對(duì)比圖

失穩(wěn)巖石中黏土礦物含量為29%～47%，非黏土礦物以石英為主，斜長(zhǎng)石、方解石次之，由于石英、長(zhǎng)石為脆性礦物，易于形成裂縫。黏土礦物中不含有蒙脫石，以伊利石和綠泥石為主，高嶺石次之，其中伊/蒙混層含量為3%～15%，間層比為15%。圖2為掃描電鏡顯示，局部地方黏土排列具有一定方向性，易于剝裂；泥巖表面有較多微裂縫和微孔，局部發(fā)育溶蝕孔隙。高廟區(qū)塊沙溪廟組失穩(wěn)泥頁(yè)巖在蒸餾水中滾動(dòng)回收率為69.14%，屬于硬脆性泥頁(yè)巖中的4～5類，即良好定向不易膨脹分散泥頁(yè)巖—高度定向低膨脹弱分散泥頁(yè)巖類［1］。

圖2 GM33-4井電鏡掃描圖

高廟區(qū)塊井壁失穩(wěn)機(jī)理為力學(xué)和化學(xué)的耦合作用，其中力學(xué)失穩(wěn)作用明顯：①高廟子構(gòu)造屬于應(yīng)力敏感區(qū)域，蓬萊鎮(zhèn)組中下部—須五段地層坍塌壓力主體高于地層孔隙壓力，低于地層破裂壓力，安全鉆井液密度窗口下限受控于地層坍塌壓力，上限受控于破裂壓力。從GM2井和GM4井的施工情況可以看到，當(dāng)?shù)谌伍_(kāi)鉆井眼施工井尺僅12 m就發(fā)生井壁失穩(wěn)，顯示出顯著的力學(xué)失穩(wěn)特征；②蓬萊鎮(zhèn)—沙溪廟組泥巖黏土礦物以伊利石和綠泥石分散性黏土礦物為主，泥巖自身微裂縫發(fā)育，當(dāng)巖石浸泡于鉆井液中時(shí)，不會(huì)迅速發(fā)生膨脹和變軟，但隨著鉆進(jìn)時(shí)間延長(zhǎng)，鉆井液濾液沿微裂隙侵入，減弱泥巖之間的結(jié)合力，降低巖石強(qiáng)度，導(dǎo)致掉塊垮塌。

2 井壁穩(wěn)定鉆井液技術(shù)研究

針對(duì)高廟地區(qū)井壁失穩(wěn)因素，高廟地區(qū)井壁穩(wěn)定采用物化封固井壁阻緩壓力傳遞—加強(qiáng)抑制水化—化學(xué)位活度平衡—合理密度的有效應(yīng)力支撐”的“多元協(xié)同”技術(shù)［2］。

2.1 抑制劑優(yōu)選

K+的無(wú)機(jī)鹽有KCl、K2SO4和K3PO4，在聚磺漿中加入不同鉀鹽和石灰的配比，室內(nèi)實(shí)驗(yàn)漿的基礎(chǔ)配方為：3%NV-1＋0.3%FA367＋0.2%XY-27＋2% SMC＋3%SMP-2＋1%SMT＋2%FT-342＋適量BaSO4，密度為1.8 g/cm3，如表1所示。試驗(yàn)漿體中加入3種鉀鹽＋生石灰復(fù)配抑制劑后，鉆井液滾動(dòng)回收率提高明顯，其中KCl、K2SO4性能較優(yōu)。相比Cl-和SO42-離子，PO43-離子嚴(yán)重影響聚磺鉆井液的濾失性能，使聚磺漿80℃老化后濾失量上升至35 mL，兼顧性能和經(jīng)濟(jì)性評(píng)價(jià)考慮，選擇KCl和生石灰作為抑制劑。

表1 不同鹽類中試驗(yàn)漿滾動(dòng)回收率對(duì)比評(píng)價(jià)表

2.2 KCl加量?jī)?yōu)選

隨K+濃度增加，鉆井液滾動(dòng)回收率逐漸增加，當(dāng)K+濃度超過(guò)15 500 mg/L后，鉆井液滾動(dòng)回收率超過(guò)90%，隨K+濃度繼續(xù)增高，滾動(dòng)回收率變化緩慢。當(dāng)KCl加量超過(guò)7%后，鉆井液濾失量劇增，濾失性能不可控，因此控制KCl加量4%～5%。

2.3 封堵劑優(yōu)選

2.3.1 高壓砂床實(shí)驗(yàn)評(píng)價(jià)

對(duì)目前常用的封堵劑如納米乳液、超細(xì)碳酸鈣、FGL等進(jìn)行室內(nèi)評(píng)價(jià)，室內(nèi)評(píng)價(jià)采用了高壓（5 MPa）砂床測(cè)試方法，測(cè)試步驟：先將500 g河砂（20～40目）裝入高壓濾失杯，再加入適量測(cè)試漿；將壓力從0增加至0.7 MPa，穩(wěn)壓30 min；然后在60～90 s內(nèi)將壓力從0.7 MPa增加至5 MPa；在5 MPa下穩(wěn)壓30 min，觀察試驗(yàn)漿承壓情況，較常規(guī)的砂床實(shí)驗(yàn)而言，能夠定量測(cè)試鉆井液的封堵抗壓性。

表2顯示現(xiàn)場(chǎng)取樣井漿通過(guò)石英砂床，隨即擊穿砂床發(fā)生漏失，顯示井漿無(wú)法在石英砂床快速有效地形成封堵層；其中碳酸鈣、井眼強(qiáng)化封堵劑和FGL能在5 MPa下承壓30 min無(wú)漏失。由于碳酸鈣作為架橋離子增大了井漿的粒徑尺寸；井眼強(qiáng)化封堵劑中的纖維及可膨脹樹(shù)脂復(fù)合物可有效填充地層裂縫；FGL（多軟化點(diǎn)瀝青）粒徑分布較寬，加入井漿后可使井漿的整體粒徑降低，但由于其能變形封堵，有利于封堵地層中不同縫寬的裂縫。

表2 井漿中加入封堵劑后粒徑分布及高壓砂床實(shí)驗(yàn)評(píng)價(jià)表

2.3.2 變形封堵劑不同溫度下濾失評(píng)價(jià)

由于變形封堵劑與溫度關(guān)系密切，室內(nèi)對(duì)瀝青和乳化石蠟的封堵劑進(jìn)行了不同溫度下的作用效率評(píng)價(jià)。在實(shí)驗(yàn)漿中加入不同變形封堵劑，然后在60℃、90℃、120℃下測(cè)試實(shí)驗(yàn)漿的高溫高壓濾失量，通過(guò)濾失量的變化描述不同變形封堵劑發(fā)生有效作用的溫度范圍。實(shí)驗(yàn)漿配方：3%膨潤(rùn)土＋0.12%純堿＋0.4MMAP＋3%SMC＋3%SMP-1＋1%SMT。

表3的實(shí)驗(yàn)結(jié)果顯示，變形封堵劑能顯著降低實(shí)驗(yàn)漿高溫高壓濾失量，3種變形封堵劑在井漿溫度60～90°使用時(shí)效果均較好，而當(dāng)井漿溫度升至120℃時(shí)，F(xiàn)GL、FT342效果更優(yōu)。

表3 3種變形封堵劑濾失量數(shù)據(jù)對(duì)比表

2.4 合理密度值分析

圖3顯示，在前期施工復(fù)雜井中如CG561、GM2、GM3、GM103井等井中，上沙溪廟和下沙溪廟鉆井液密度普遍低于后期施工井，同時(shí)復(fù)雜施工井在下沙溪廟井段密度調(diào)整幅度大；而施工較順利的井，下沙溪廟井段鉆井液密度值變動(dòng)范圍較小。鑒于上沙溪廟井段為易塌井段，進(jìn)入上沙溪廟組時(shí)，推薦鉆井液密度值達(dá)1.85 g/cm3，進(jìn)入下沙溪廟組時(shí)，推薦鉆井液密度值提至設(shè)計(jì)高限值，維持鉆井液施工密度值，降低鉆井液密度值的變化對(duì)井壁穩(wěn)定的影響。

圖3 上沙溪廟組鉆井液統(tǒng)計(jì)值圖

3 現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用

高廟防塌鉆井液技術(shù)在GM33-5HF井和GM33-6HF井進(jìn)行了現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用，兩口井均為開(kāi)發(fā)水平井，完鉆層位沙溪廟組（J2x），目的層為JS33-2?，F(xiàn)場(chǎng)采用的鉀石灰體鉆井液體系中KCl加量4%～5%，并保證了濾液中K+高于15 500 mg/L；上部井段采用FDFT-1、FT342、FGL封堵劑，水平井主要使用了FGL封堵劑，進(jìn)入上沙前在強(qiáng)化鉆井液封堵性的情況下，將鉆井液密度提至1.85 g/cm3以上。

表4的室內(nèi)評(píng)價(jià)顯示兩口井的滾動(dòng)回收率均超過(guò)90%，失穩(wěn)巖樣在GM33-6HF井鉆井液中24 h后滾動(dòng)回收率為92.18%，32 h后滾動(dòng)回收率為92.12%，幾乎無(wú)變化，顯示鉆井液抑制防塌性能較強(qiáng)。

現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用表明，防塌鉆井液技術(shù)有利于井壁穩(wěn)定，能有效降低復(fù)雜事故率（井壁失穩(wěn)、卡鉆等）［3］。前期高廟地區(qū)水平井的復(fù)雜事故率為3.76%，而GM33-5HF井和GM33-6HF井均未發(fā)生復(fù)雜事故，安全順利鉆至目的井深。

防塌鉆井液也有利于起下鉆具和套管，前期完鉆井平均井深3 650 m，平均起下鉆時(shí)間292.3 h，下套管前通井時(shí)間103 h，而實(shí)驗(yàn)井的平均井深3 739 m，其中平均起下鉆時(shí)間258.5 h，下套管前通井時(shí)間30.5 h，

表4 實(shí)驗(yàn)井的滾動(dòng)回收率數(shù)據(jù)表

時(shí)間縮短效果明顯，顯示出良好的井筒條件。

4 結(jié)論與建議

1）高廟子構(gòu)造的失穩(wěn)機(jī)理為力學(xué)和化學(xué)的耦合作用，其中力學(xué)是主要因素，而失穩(wěn)層段主要集中在沙溪廟組。

2）沙溪廟組需采用合理的鉆井液密度值，推薦采用不低于1.85 g/cm3的鉆井液密度值進(jìn)入上沙溪廟，進(jìn)入下沙前將鉆井液度值提至高值，但在提密度前，須加強(qiáng)鉆井液的封堵性能，降低高密度下的濾液對(duì)薄弱地層的入侵。

3）高廟子防塌鉆井液性能優(yōu)異，能有效提高施工井的鉆井時(shí)效和降低復(fù)雜事故率。

［1］雷又層，向興金.泥頁(yè)巖分類簡(jiǎn)述［J］.鉆井液與完井液，2007，24（2）：63-66.

［2］邱正松，徐加放，呂開(kāi)河，等.“多元協(xié)同”穩(wěn)定井壁新理論［J］.石油學(xué)報(bào)，2007，28（2）：117-119.

［3］賈濤，劉軍，韓喜正，等.高平3井強(qiáng)抑制強(qiáng)潤(rùn)滑鉆井液體系研究與應(yīng)用［J］.天然氣技術(shù)與經(jīng)濟(jì)，2011，5（6）：43-45.

（編輯：李臻）

B

2095-1132（2016）06-0027-03

10.3969/j.issn.2095-1132.2016.06.008

修訂回稿日期：2016-11-08

李麗（1978-），女，工程師，從事鉆井液設(shè)計(jì)與研究工作。E-mail：ilovemyfamiliy@163.com。