張本權(quán) 周慧 劉業(yè)超 許冰/沈陽(yáng)鼓風(fēng)機(jī)集團(tuán)股份有限公司

兩種不同工藝流程中氨氣制冷壓縮機(jī)組的對(duì)比

張本權(quán) 周慧 劉業(yè)超 許冰*/沈陽(yáng)鼓風(fēng)機(jī)集團(tuán)股份有限公司

化肥裝置中存在兩種差異顯著的氨氣制冷流程，本文從氨氣制冷流程出發(fā)，通過(guò)對(duì)壓縮機(jī)本體結(jié)構(gòu)、機(jī)組性能及其配套輔機(jī)等方面的對(duì)比，分析了兩種不同流程的差異及各自的優(yōu)缺點(diǎn)。介紹了兩種不同流程對(duì)用戶(hù)和壓縮機(jī)制造廠商在壓縮機(jī)組和經(jīng)濟(jì)運(yùn)行等方面都產(chǎn)生的影響，分析兩種不同的壓縮機(jī)各自具有的優(yōu)勢(shì)。

氨氣壓縮機(jī)；制冷流程

0 引言

模式不同的氨氣制冷流程。

氨氣主要用于制取氮肥和銨鹽以及作制冷劑，與其他冷媒，如丙烯相比較具有單位質(zhì)量制冷量大，相同制冷量時(shí)質(zhì)量流量小，省功，單位質(zhì)量冷媒價(jià)格低廉等諸多優(yōu)點(diǎn)[1]。通過(guò)長(zhǎng)期的化肥裝置氨氣制冷流程配套設(shè)計(jì)，在制冷流程前后工藝流程幾乎相似的情況下，兩種不同的氨氣制冷工藝流程就壓縮機(jī)組所在模塊有著諸多的差異。

本文以沈鼓集團(tuán)通常為國(guó)內(nèi)用戶(hù)及設(shè)計(jì)院設(shè)計(jì)規(guī)劃的制冷流程（流程Ⅰ）和根據(jù)某國(guó)外用戶(hù)要求及當(dāng)?shù)靥厥馇闆r進(jìn)行設(shè)計(jì)的特殊制冷流程（流程Ⅱ），以某一制冷量相同，參數(shù)相近的氨氣壓縮機(jī)組為例，通過(guò)流程對(duì)比，以及對(duì)包括壓縮機(jī)內(nèi)部結(jié)構(gòu)（轉(zhuǎn)子、定子的主要組成部件），壓縮機(jī)性能及壓縮機(jī)組的關(guān)鍵配套件（冷卻器等）的壓縮機(jī)模塊的對(duì)比，來(lái)分析不同情況下用戶(hù)以及制造廠商如何更加合理的對(duì)氨氣制冷流程（氨氣壓縮機(jī)組）進(jìn)行選擇。

1 流程

氨氣制冷壓縮機(jī)常用于化肥裝置中的制冷流程，在沈鼓集團(tuán)長(zhǎng)期的制冷流程設(shè)計(jì)工作中，通過(guò)研究與積累，以及對(duì)國(guó)外先進(jìn)工藝商的制冷流程的消化吸收，結(jié)合自身長(zhǎng)期實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)，總結(jié)出兩種

1.1 流程Ⅰ介紹

流程Ⅰ中氨氣制冷壓縮機(jī)組[2]采用汽輪機(jī)驅(qū)動(dòng)，布置方式為：汽輪機(jī)+壓縮機(jī)高壓缸（雙進(jìn)氣形式）+壓縮機(jī)低壓缸（單進(jìn)氣形式）。

根據(jù)流程示意圖1，用戶(hù)提供進(jìn)口氨氣，流量約25 000Nm3/h，溫度約-40℃，壓力約0.07MPa（A）。氨氣通過(guò)1#分離器后，液氨被分離進(jìn)入液氨儲(chǔ)罐，氣體通過(guò)過(guò)濾器后進(jìn)入壓縮機(jī)組低壓缸（單進(jìn)氣形式），經(jīng)過(guò)低壓缸壓縮后，此時(shí)氨氣溫度約100℃，壓力約0.4MPa（A）。氣體經(jīng)過(guò)冷卻后進(jìn)入2#分離器，液氨同樣進(jìn)入液氨儲(chǔ)罐，氣體進(jìn)入壓縮機(jī)組高壓缸（雙進(jìn)氣形式），此時(shí)氣體溫度約40℃，壓力為壓縮機(jī)低壓缸（單進(jìn)氣形式）出口壓力減掉一部分冷卻器的壓損。壓縮機(jī)組高壓缸分為兩段壓縮，一段壓縮后經(jīng)過(guò)冷卻進(jìn)入二段，最終達(dá)到壓縮機(jī)二段出口時(shí)，溫度約為130℃，最終出口壓力約1.7MPa（A）。

圖1 流程Ⅰ氨氣壓縮機(jī)組示意流程圖

1.2 流程Ⅱ流程介紹

流程Ⅱ氨氣制冷壓縮機(jī)同樣采用汽輪機(jī)驅(qū)動(dòng)，機(jī)組布置形式為：壓縮機(jī)低壓缸單進(jìn)氣形式+汽輪機(jī)+壓縮機(jī)高壓缸單進(jìn)氣形式。

根據(jù)流程示意圖2，用戶(hù)提供進(jìn)口氨氣，流量約25 000Nm3/h，溫度約-40℃，壓力約0.07 MPa（A）。氨氣通過(guò)1#分離器后，液氨被分離進(jìn)入液氨儲(chǔ)罐，氣體通過(guò)過(guò)濾器后進(jìn)入壓縮機(jī)組低壓缸（單進(jìn)氣形式），經(jīng)過(guò)低壓缸壓縮后，此時(shí)氨氣溫度約90℃，壓力約0.45MPa（A）,此流程前半段與國(guó)內(nèi)流程幾乎完全相同。之后氣體經(jīng)過(guò)冷卻后進(jìn)入2#分離器，液氨進(jìn)入液氨儲(chǔ)罐，氣體進(jìn)入壓縮機(jī)組高壓缸（單進(jìn)氣形式），氣體溫度約20℃，壓力為壓縮機(jī)低壓缸（單進(jìn)氣形式）出口壓力減掉一部分冷卻器的壓損。后半段為國(guó)內(nèi)外流程的最大區(qū)別，此壓縮機(jī)組高壓缸為單段壓縮，最終達(dá)到壓縮機(jī)出口時(shí)，溫度約為155℃，壓力約1.8MPa（A）。

圖2 流程Ⅱ氨氣壓縮機(jī)組示意流程圖

1.3 流程對(duì)比

通過(guò)對(duì)比流程發(fā)現(xiàn)，國(guó)內(nèi)外流程最大的區(qū)別在于壓縮機(jī)組的高壓缸部分國(guó)內(nèi)流程采用兩段壓縮，國(guó)外流程采用單段壓縮。在出口壓力相差不大的情況下，國(guó)外流程出口溫度略高，在滿(mǎn)足后續(xù)工藝流程的情況下，整個(gè)流程減少了一個(gè)冷卻器，減少了整個(gè)機(jī)組的占地面積和成本。

2 壓縮機(jī)本體

2.1 概述

通過(guò)前文的對(duì)比，壓縮機(jī)的差異主要存在于壓縮機(jī)高壓缸部分，而低壓缸幾乎沒(méi)有顯著差異，故此以下主要對(duì)壓縮機(jī)組高壓缸進(jìn)行分析。

對(duì)于壓縮機(jī)結(jié)構(gòu)方面來(lái)說(shuō)，國(guó)內(nèi)流程中壓縮機(jī)組高壓缸型式為雙進(jìn)氣雙出氣型式（水平剖分結(jié)構(gòu)），國(guó)外流程中壓縮機(jī)組高壓缸型式為單進(jìn)氣單出氣型式（水平剖分結(jié)構(gòu)）。單段壓縮的壓縮機(jī)風(fēng)筒數(shù)為2，兩段壓縮的壓縮機(jī)風(fēng)筒數(shù)為4，兩段壓縮的壓縮機(jī)機(jī)組增加了管路布置的難度，加大了機(jī)組的復(fù)雜程度，但是單段壓縮的壓縮機(jī)由于7個(gè)葉輪全部順排布置，會(huì)導(dǎo)致由于葉輪產(chǎn)生的壓縮機(jī)整體軸向推力較大，壓縮機(jī)設(shè)計(jì)時(shí)需要額外考慮軸向推力的平衡以保證機(jī)組的穩(wěn)定運(yùn)行[3]。

2.2 轉(zhuǎn)子

通過(guò)觀察圖3和圖4，兩種轉(zhuǎn)子存在顯著的差異，首先雙進(jìn)氣形式壓縮機(jī)轉(zhuǎn)子的葉輪采用背靠背結(jié)構(gòu)布置，而單進(jìn)氣形式壓縮機(jī)轉(zhuǎn)子的葉輪采用順排布置。相較雙進(jìn)氣形式壓縮機(jī)轉(zhuǎn)子來(lái)說(shuō)，單進(jìn)氣形式壓縮機(jī)轉(zhuǎn)子便于安裝和拆裝檢修，下文就壓縮機(jī)轉(zhuǎn)子存在的諸多差異進(jìn)行定性的分析和介紹。

圖3 流程Ⅰ流程壓縮機(jī)轉(zhuǎn)子簡(jiǎn)圖

圖4 流程Ⅱ流程壓縮機(jī)轉(zhuǎn)子簡(jiǎn)圖

2.2.1 葉輪

1）型式介紹

雙進(jìn)氣形式壓縮機(jī)轉(zhuǎn)子使用的葉輪為：

高效三元葉輪+高效二元葉輪

單進(jìn)氣形式壓縮機(jī)轉(zhuǎn)子使用的葉輪為：

高效三元葉輪

二者葉輪直徑均相同，一般情況來(lái)說(shuō)，三元葉輪的效率要優(yōu)于二元葉輪。通過(guò)對(duì)比葉輪發(fā)現(xiàn)，壓縮機(jī)的長(zhǎng)徑比單進(jìn)氣壓縮機(jī)轉(zhuǎn)子要小于雙進(jìn)氣壓縮機(jī)轉(zhuǎn)子，長(zhǎng)徑比較小，意味著壓縮機(jī)的穩(wěn)定性可以得到更好的保障[4-5]。

2）葉輪強(qiáng)度分析

使用ANSYS和Solid Works對(duì)葉輪進(jìn)行強(qiáng)度及變形分析

如圖5所示，對(duì)壓縮機(jī)高壓缸葉輪是以某彈性模量為198GPa，密度為7 850kg/m3，泊松比為0.3。屈服極限833MPa，抗拉強(qiáng)度931MPa的高強(qiáng)度合金鋼為材料，對(duì)葉輪進(jìn)行有限元模型分析。

圖5 葉輪有限元模型圖

單扇區(qū)：?jiǎn)卧?lèi)型Solid187，單元數(shù)12 246，節(jié)點(diǎn)數(shù)22 926。

載荷：葉輪跳閘轉(zhuǎn)速。

位移約束條件：對(duì)葉輪內(nèi)孔進(jìn)行軸向和周向約束。

如圖6所示葉輪最大應(yīng)力位置一般位于葉根處，最大應(yīng)力一般不超過(guò)750MPa。

圖6 葉輪跳閘轉(zhuǎn)速下應(yīng)力云圖

相同工況下，對(duì)不同流程中會(huì)影響葉輪強(qiáng)度性能的參數(shù)進(jìn)行對(duì)比（見(jiàn)表1）。

表1 葉輪強(qiáng)度性能對(duì)比表

根據(jù)表1對(duì)比分析可知，雙進(jìn)氣壓縮機(jī)轉(zhuǎn)子的葉輪應(yīng)力要優(yōu)于單進(jìn)氣壓縮機(jī)轉(zhuǎn)子，在條件允許的情況下，可以在一定程度上降低壓縮機(jī)轉(zhuǎn)子即壓縮機(jī)組的成本。

2.2.2 平衡盤(pán)

對(duì)于平衡盤(pán)，低壓缸結(jié)構(gòu)形式幾乎完全相同，不做分析，通過(guò)對(duì)圖3和圖4的觀察，對(duì)高壓缸的平衡盤(pán)位置進(jìn)行對(duì)比（見(jiàn)表2），可見(jiàn)雙進(jìn)氣機(jī)型要優(yōu)于單進(jìn)氣機(jī)型。

表2 平衡盤(pán)參數(shù)對(duì)比表

2.2.3 轉(zhuǎn)子不平衡響應(yīng)分析

1）加載方式

一般壓縮機(jī)不平衡響應(yīng)激勵(lì)方式分為內(nèi)激勵(lì)和外激勵(lì)兩種[6]，加載方式見(jiàn)圖7、圖8。

圖7 內(nèi)激勵(lì)方式圖

圖8 外激勵(lì)方式圖

2）激勵(lì)曲線(xiàn)

以壓縮機(jī)進(jìn)行內(nèi)激勵(lì)為例對(duì)不同機(jī)型進(jìn)行分析，通過(guò)觀察兩種不同工況下的轉(zhuǎn)子不平衡響應(yīng)曲線(xiàn)（見(jiàn)圖9、圖10）可以發(fā)現(xiàn)，在轉(zhuǎn)子模型接近的情況下，轉(zhuǎn)速范圍是對(duì)機(jī)組運(yùn)行的主要考核點(diǎn)[7]。流程Ⅱ中壓縮機(jī)的額定轉(zhuǎn)速為8 799r/min，機(jī)組轉(zhuǎn)速運(yùn)行范圍為6 599～9 239r/min，流程Ⅰ中壓縮機(jī)的額定轉(zhuǎn)速為8 658r/min，機(jī)組轉(zhuǎn)速運(yùn)行范圍為6 494～9 091r/min，兩種流程中的壓縮機(jī)轉(zhuǎn)速都可以很好的避開(kāi)轉(zhuǎn)子的臨界轉(zhuǎn)速，可以保證機(jī)組安全平穩(wěn)運(yùn)轉(zhuǎn)。需要特別注意，在升速過(guò)程中，機(jī)組轉(zhuǎn)速在接近一階臨界轉(zhuǎn)速時(shí)，需要迅速正常加速度兩倍以上的升速對(duì)機(jī)組進(jìn)行操作，以保證機(jī)組可以順利度過(guò)臨界轉(zhuǎn)速區(qū)域，避免機(jī)組發(fā)生危險(xiǎn)。

圖9 轉(zhuǎn)子不平衡響應(yīng)曲線(xiàn)（工況一）圖

圖10 轉(zhuǎn)子不平衡響應(yīng)曲線(xiàn)（工況二）圖

2.3 定子

通過(guò)觀察圖11和圖12，兩種定子存在顯著的差異，由于流程Ⅰ中壓縮機(jī)采用雙進(jìn)氣雙出氣的結(jié)構(gòu)形式流程Ⅱ采用單進(jìn)氣單出氣的結(jié)構(gòu)形式。此兩種形式的差異，首先壓縮機(jī)需要增加一個(gè)進(jìn)氣蝸室一個(gè)排氣蝸室[8-9]，導(dǎo)致壓縮機(jī)的機(jī)殼外徑尺寸需要增加；其次需要增加一進(jìn)一出兩個(gè)風(fēng)筒機(jī)殼，下文就壓縮機(jī)定子存在的差異進(jìn)行定性的分析和介紹。

圖11 流程Ⅰ雙進(jìn)氣形式壓縮機(jī)定子簡(jiǎn)圖

圖12 流程Ⅱ單進(jìn)氣形式壓縮機(jī)定子簡(jiǎn)圖

2.3.1 機(jī)殼

一般雙進(jìn)氣壓縮機(jī)的機(jī)殼直徑為850mm，單進(jìn)氣壓縮機(jī)的機(jī)殼直徑為700mm。通過(guò)轉(zhuǎn)子長(zhǎng)度的對(duì)比可知，流程Ⅰ壓縮機(jī)長(zhǎng)度要略長(zhǎng)于流程Ⅱ中使用的壓縮機(jī)，假設(shè)壓縮機(jī)長(zhǎng)度方向的比例為1.1:1，將壓縮機(jī)視為實(shí)體圓柱的情況下，雙進(jìn)氣壓縮機(jī)與單進(jìn)氣壓縮機(jī)的體積比≈1.1×8 502/ 7 002=1.62，即流程Ⅰ中采用的雙進(jìn)氣壓縮機(jī)的質(zhì)量大概為流程Ⅱ中采用的單進(jìn)氣壓縮機(jī)質(zhì)量的1.62倍。

2.3.2 風(fēng)筒

上文已經(jīng)提到，流程Ⅰ中壓縮機(jī)采用雙進(jìn)氣雙出氣的形式，四種風(fēng)筒型式見(jiàn)圖13。而流程Ⅱ中壓縮機(jī)采用單進(jìn)氣單出氣的形式，兩種風(fēng)筒型式見(jiàn)圖14。通過(guò)對(duì)比可以發(fā)現(xiàn)，首先從風(fēng)筒型式上來(lái)說(shuō)，單進(jìn)氣的風(fēng)筒結(jié)構(gòu)型式幾乎都為直通型，便于材料的利用，同時(shí)焊接工藝也較為簡(jiǎn)單，大大減少了加工制造成本；其次從材料消耗方面來(lái)說(shuō)，此機(jī)型每個(gè)風(fēng)筒按照500kg估計(jì)，減少兩個(gè)風(fēng)筒也可以節(jié)約材料大約1 000kg。

圖13 流程Ⅰ雙進(jìn)氣壓縮機(jī)風(fēng)筒簡(jiǎn)圖

同時(shí)對(duì)于兩個(gè)風(fēng)筒的氣管路連接來(lái)說(shuō)，在設(shè)計(jì)、材料消耗和安裝上的成本也要大大降低。

圖14 流程Ⅱ單進(jìn)氣壓縮機(jī)風(fēng)筒簡(jiǎn)圖

2.4 性能范圍

通過(guò)觀察圖15、圖16中高壓缸的兩組曲線(xiàn)，單進(jìn)氣形式壓縮機(jī)Turndown Range[10]為45％，而雙進(jìn)氣形式壓縮機(jī)的Turndown Range為30％，可以明顯看出流程Ⅱ中壓縮機(jī)的范圍要優(yōu)于流程Ⅰ，優(yōu)良的運(yùn)行范圍保證了壓縮機(jī)可以滿(mǎn)足更多的運(yùn)行工況。

圖15 國(guó)外流程壓縮機(jī)高壓缸曲線(xiàn)圖

圖16 國(guó)外流程壓縮機(jī)高壓缸曲線(xiàn)圖

3 輔助設(shè)備

根據(jù)流程圖可知，兩種流程中的低壓缸出口都需要一個(gè)冷卻器對(duì)氣體進(jìn)行換熱冷卻，氣體經(jīng)過(guò)一段冷卻器后進(jìn)入高壓缸，此過(guò)程使用的冷卻器和分離器幾乎完全相同，在此不進(jìn)行比較。

而對(duì)于高壓缸，流程Ⅰ中采用的雙進(jìn)氣壓縮機(jī)，需要在高壓缸一段出口增加一個(gè)浮頭式換熱器[11]。浮頭式換熱器主要由管束、殼體、浮頭蓋、殼蓋、管箱、管箱蓋板等部件組成，在管箱、殼體、殼蓋的上、下均裝有帶盲法蘭的排水管和排氣管。換熱器兩端的管板，其中一端與殼體不相連，此端稱(chēng)浮頭。浮頭式換熱器適用于空壓機(jī)、氨壓機(jī)等介質(zhì)比較單一，而且較潔凈的氣體[12]。浮頭式換熱器在管子受熱時(shí)，管束連同浮頭可以沿軸向自由伸縮，完全消除了溫差應(yīng)力，而且浮頭端設(shè)計(jì)成可拆結(jié)構(gòu)，使管束能容易的插入或抽出殼體，為檢修、清洗提供了方便。但是浮頭式換熱器同樣存在結(jié)構(gòu)復(fù)雜，對(duì)金屬耗材耗量大的問(wèn)題。以此臺(tái)產(chǎn)品為例，而流程Ⅱ中的單進(jìn)氣壓縮機(jī)并不需要此冷卻器，減少此冷卻器，不但從設(shè)備本身來(lái)說(shuō)減少了成本，而且降低了級(jí)間管路安裝的復(fù)雜程度。

圖17 浮頭式換熱器簡(jiǎn)圖

4 消耗

通過(guò)對(duì)比（見(jiàn)表3），流程Ⅱ功率消耗略高于流程Ⅰ，同時(shí)總耗水量略有增加。

表3 不同流程消耗對(duì)比表

5 總結(jié)

如通過(guò)以上數(shù)據(jù)可以發(fā)現(xiàn)：

1）在制冷量相近的情況下，流程Ⅰ整個(gè)流程的功耗低于流程Ⅱ，針對(duì)汽輪機(jī)驅(qū)動(dòng)機(jī)組即降低了蒸汽耗量；降低了機(jī)組總耗水量，機(jī)組長(zhǎng)期運(yùn)行成本降低。

2）流程Ⅱ通過(guò)減輕壓縮機(jī)重量、降低裝配制造難度、減少一個(gè)級(jí)間冷卻器的方式降低了整個(gè)壓縮機(jī)組的制造成本；同時(shí)簡(jiǎn)化了整個(gè)壓縮機(jī)組的土建及管路布置和安裝，降低了用戶(hù)投資成本；便于后期檢修。

通過(guò)對(duì)比可以得出結(jié)論：

1）長(zhǎng)期運(yùn)行時(shí)，流程Ⅰ具有較高的經(jīng)濟(jì)性，針對(duì)用戶(hù)前期投資資金充足，且需要考慮一定蒸汽和水源成本的情況，建議考慮采用流程Ⅰ；

2）短期使用時(shí)，流程Ⅱ具有較高的經(jīng)濟(jì)性，針對(duì)用戶(hù)前期投資資金緊張，且整個(gè)廠房的蒸汽和水源充足的情況，建議考慮采用流程Ⅱ。

[1]李志卓，齊志勇.大化肥集成制冷氨氣壓縮機(jī)的研制[J].通用機(jī)械，2013（9）：21-23.

[2]楊德林.合成氨裝置氨氣壓縮機(jī)控制方案總結(jié)[J].化工設(shè)計(jì)通訊，2013，39（3）：41-44.

[3]李榮榮.離心式壓縮機(jī)軸向力分析及平衡與消除措施[J].當(dāng)代化工，2013，42（6）：773-774.

[4]王維民，齊鵬逸，李啟行，等.離心式壓縮機(jī)轉(zhuǎn)子系統(tǒng)穩(wěn)定性控制方法研究[J].當(dāng)代化工，2014，33（6）：102-106.

[5]聶超群，蔣浩康，王維琮，等.多級(jí)離心壓縮機(jī)械的系統(tǒng)穩(wěn)定性分析[J].工程熱物理學(xué)報(bào)，1999，20（6）：773-774.

[6]劉士學(xué)，李占良，李杜娟.轉(zhuǎn)子不平衡響應(yīng)計(jì)算結(jié)果判斷標(biāo)準(zhǔn)的探討[J].風(fēng)機(jī)技術(shù)，1996（4）:19-22.

[7]馬輝，戴繼雙，孟磊，等.大型離心壓縮機(jī)轉(zhuǎn)子系統(tǒng)不平衡響應(yīng)分析[J].中國(guó)工程機(jī)械學(xué)報(bào)，2010，8（2）:127-131.

[8]張玉珠，鄭濤，韓清凱.離心式壓縮機(jī)進(jìn)排氣蝸室結(jié)構(gòu)優(yōu)化與分析[J].組合機(jī)床與自動(dòng)化加工技術(shù)，2009（5）:82-85.

[9]趙志玲.大型LNG冷劑離心壓縮機(jī)排氣蝸室優(yōu)化設(shè)計(jì)[J].風(fēng)機(jī)技術(shù)，2014（3）:53-56.

[10]A_Kolnsberg.離心壓縮機(jī)喘振原因及喘振控制[J].化工與通用機(jī)械，1980（1）:46-55.

[11]張彪，于志剛.浮頭式換熱器設(shè)計(jì)與應(yīng)用[J].黑龍江科技信息，2013（34）:103-104.

[12]劉月芹.淺談?chuàng)Q熱器的分類(lèi)和特點(diǎn)[J].化工設(shè)計(jì)通訊，2003,29（3）：39-43.

TheComparisonofAmmonia RefrigerationCompressorsinTwo Different Technological Processes

Zhang Ben-quan,Zhou Hui,Liu Ye-chao, XuBing,LiangJi-yang,ZhuLi-jun/ ShenyangBlowerWorksGroupCorporation

Twodifferentammonia refrigeration technology processes exist for fertilizer units.Based on the analysis of the two ammonia refrigeration processes,the comparison between compressor structure, unit performance and related components were introduced.The different processes have different influences on compressors and running economically for both the manufacturingcompaniesandusers. Finally,the advantage of the different compressorswasanalyzed.

ammoniacompressor; refrigeration process

TH452;TK05

A

1006-8155（2016）01-0081-06

10.16492/j.fjjs.2016.02.0012

*本文其他作者：梁繼洋朱麗君/沈陽(yáng)鼓風(fēng)機(jī)集團(tuán)股份有限公司

2015-10-02沈陽(yáng)110869