王煒杰，王宏衛(wèi)，李 靜，趙紫苓，華學(xué)明，孔 諒

（1.上海交通大學(xué)材料科學(xué)與工程學(xué)院，上海200240；2.陜西航天動(dòng)力高科技股份有限公司，陜西西安710077）

預(yù)熱及層間溫度對(duì)17Cr2Ni2AH和16MnR異種鋼焊接性能的影響

王煒杰1，王宏衛(wèi)2，李 靜2，趙紫苓2，華學(xué)明1，孔 諒1

（1.上海交通大學(xué)材料科學(xué)與工程學(xué)院，上海200240；2.陜西航天動(dòng)力高科技股份有限公司，陜西西安710077）

17Cr2Ni2AH和16MnR的熔化極活性氣體保護(hù)電弧焊的難點(diǎn)在于對(duì)易淬火鋼17Cr2Ni2AH側(cè)熔合線附近和熱影響區(qū)域微觀組織的控制。對(duì)預(yù)熱及層間溫度（Preheat And Interpass Temperature，PAIT）進(jìn)行對(duì)比試驗(yàn)，通過分析微觀組織形貌，結(jié)合綜合力學(xué)性能測(cè)試確定最佳PAIT。結(jié)果表明，不同的PAIT對(duì)加熱速度、焊接最高溫度、奧氏體化持續(xù)時(shí)間、冷卻速度等產(chǎn)生較大影響，進(jìn)而影響焊接接頭微觀組織和綜合性能；PAIT控制在約250℃時(shí)，易淬火鋼17Cr2Ni2AH側(cè)熱影響區(qū)以馬氏體回火組織為主，化學(xué)成分、晶粒分布均勻，熔合線過渡良好，焊接接頭綜合性能優(yōu)良。

異種鋼焊接；預(yù)熱及層間溫度；微觀組織；力學(xué)性能

0 前言

異種鋼焊接結(jié)構(gòu)件不僅能克服單一金屬的性能缺陷，而且能節(jié)約貴重金屬，降低成本，提高經(jīng)濟(jì)效益[1]。滲碳處理的17Cr2Ni2AH內(nèi)部塑性好、外表硬度高，可作為機(jī)械齒輪材料，承受高的扭轉(zhuǎn)力矩；16MnR的屈服強(qiáng)度為340 MPa級(jí)，具有良好的綜合力學(xué)性能，是較常用的結(jié)構(gòu)材料。17Cr2Ni2AH為易淬火鋼，焊接時(shí)有明顯的裂紋傾向，為防止其近焊縫區(qū)和熔合線附近產(chǎn)生裂紋，需采取預(yù)熱和后熱的焊接工藝，減小上述區(qū)域溫度梯度，緩慢冷卻，防止脆硬的馬氏體、貝氏體等組織生成[2]。因此焊接接頭性能好壞的關(guān)鍵之一在于溫度控制，尤其是預(yù)熱及層間溫度（PAIT，Preheat and Interpass Temperature）的控制。

在此研究17Cr2Ni2AH和16MnR異種鋼多層MAG（Metal Active Gas Arc Welding）焊接參數(shù)對(duì)焊接性能的影響，重點(diǎn)分析不同PAIT對(duì)焊接接頭綜合力學(xué)性能和焊接區(qū)微觀組織的作用機(jī)理，以獲得17Cr2Ni2AH和16MnR多層MAG焊的最佳PAIT值，得到性能優(yōu)異、符合工程要求的焊接接頭。

1 試驗(yàn)材料和試驗(yàn)參數(shù)

1.1 試驗(yàn)材料

17Cr2Ni2AH和16MnR兩種母材的規(guī)格均為200 mm×100 mm×11.5 mm，選用ER70S-6 φ1.2作為焊接材料，試驗(yàn)?zāi)覆?、焊接材料化學(xué)成分和力學(xué)性能如表1和表2所示[3]。

表1 試驗(yàn)用17Cr2Ni2AH、16MnR及焊接材料化學(xué)成分Table 1 Chemical compositions of 17Cr2Ni2AH，16MnR and welding material ％

表2 17Cr2Ni2AH、16MnR及焊接材料力學(xué)性能Table 2 Mechanical properties of 17Cr2Ni2AH，16MnR and welding material

1.2 試驗(yàn)參數(shù)

在不同的PAIT下采用MAG焊對(duì)V型坡口進(jìn)行多層焊，焊接電壓、電流及速度參數(shù)見表3，保護(hù)氣體選用φ（Ar）80％+φ（CO2）20％，流量18 L/min。焊后得到的焊件在450℃下保溫1 h，空冷。

表3 焊接電流、電壓、速度的優(yōu)化值Table 3 Optimized values of welding current，voltage and speed

2 PAIT的設(shè)定

2.1 對(duì)接接頭剛性拘束焊接裂紋敏感性試驗(yàn)

采用GB/T13817-92及《焊接手冊(cè)》推薦的對(duì)接接頭剛性拘束方法，分別對(duì)預(yù)熱溫度為100℃、150℃、200℃、250℃的四組試樣進(jìn)行焊接裂紋敏感性試驗(yàn)和測(cè)定，由試驗(yàn)結(jié)果初步確定最低PAIT為150℃。

2.2 碳當(dāng)量預(yù)估

根據(jù)碳當(dāng)量（Ceq）對(duì)PAIT進(jìn)行估算[4]。

17Cr2Ni2AH的Ceq為0.70％，16MnR的Ceq為0.39％?？梢?7Cr2Ni2AH的焊接性較16MnR差，易產(chǎn)生淬硬并有冷裂傾向，根據(jù)公式

計(jì)算可得PAIT的估測(cè)值為235℃。

實(shí)際焊接過程中焊接電流、電壓、熱輸入量等焊接參數(shù)及焊接工藝等因素都會(huì)對(duì)最佳PAIT產(chǎn)生影響，結(jié)合150℃最低PAIT的試驗(yàn)結(jié)果，本研究將PAIT設(shè)定為200℃、250℃、300℃三組（分別標(biāo)記為A、B、C組，每組3個(gè)試樣）進(jìn)行焊接試驗(yàn)，以確定最佳PAIT。

3 PAIT對(duì)組織和性能的影響

3.1 PAIT對(duì)焊接接頭力學(xué)性能的影響

對(duì)上述各組試驗(yàn)后的焊接接頭進(jìn)行X射線探傷及力學(xué)性能試驗(yàn)，結(jié)果如表4所示。由表4可知，B組焊接接頭抗拉、抗彎性能及17Cr2Ni2AH側(cè)熱影響區(qū)的抗沖擊性能等指標(biāo)均優(yōu)于A、C組，達(dá)到與16MnR匹配的要求。

整個(gè)焊接接頭維氏硬度測(cè)試結(jié)果顯示，PAIT對(duì)16MnR側(cè)熔合線和焊縫區(qū)的硬度影響不大，而對(duì)17Cr2Ni2AH側(cè)蓋面焊熔合線及熱影響區(qū)的硬度影響極大。如圖1所示，不同PAIT條件下的維氏硬度（HV）在17Cr2Ni2AH側(cè)熔合線附近變化劇烈，熱影響區(qū)的HV值明顯高于焊縫區(qū)的HV值；熱影響粗晶區(qū)的HV值隨PAIT升高而增大，且各組蓋面焊的HV值大于打底焊的HV值。

表4 焊接接頭的X射線探傷及力學(xué)性能Table 4 X-ray flaw detection and mechanical properties of the welding joints

圖1 17Cr2Ni2AH側(cè)熔合線附近硬度變化曲線Fig.1 Hardness curve of the region besides 17Cr2Ni2AH fusion line

3.2 PAIT對(duì)焊接接頭組織形貌的影響

焊接接頭的性能主要取決于打底焊、蓋面焊熔合線附近的力學(xué)性能和微觀組織，尤其以奧氏體晶粒嚴(yán)重長大的熱影響粗晶區(qū)塑性、沖擊性能最差[5]，故焊縫微觀組織形貌的觀察分析主要以這些區(qū)域?yàn)橹鳌?7Cr2Ni2AH屬易淬火鋼，熔合線區(qū)域的淬火性遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于16MnR，故焊縫微觀組織形貌的分析可進(jìn)一步集中于17Cr2Ni2AH側(cè)熔合線附近的熱影響粗晶區(qū)，上述力學(xué)性能測(cè)試結(jié)果也驗(yàn)證了這一點(diǎn)。以下對(duì)焊接接頭的幾個(gè)典型區(qū)域進(jìn)行分析，重點(diǎn)為Ⅴ區(qū)的熱影響粗晶區(qū)。

由文獻(xiàn)[6]中的冷卻時(shí)間t8/5計(jì)算公式

式中η為電弧熱效率，MAG焊時(shí)取0.85；E為焊接熱輸入（單位：J/cm），E=UI/v；λ為熱導(dǎo)率[單位：W/（cm·℃）]，一般取0.29；T0為PAIT。

計(jì)算可得A、B、C組的冷卻時(shí)間分別為16s、26s、40s，換算成冷卻速度為18.8℃/s，11.5℃/s，7.5℃/s。

不同的PAIT導(dǎo)致焊接區(qū)冷卻速度的差異，將影響焊接區(qū)的微觀組織和接頭性能。

焊接接頭微觀形貌對(duì)比分析區(qū)域如圖2所示。

圖2 焊接接頭微觀形貌對(duì)比分析區(qū)域Fig.2 Comparative analysis regions of welding joint microstructure

由圖2可知：

Ⅰ區(qū)（16MnR側(cè)熔合線）過渡良好，未見淬硬性組織，兩側(cè)微觀組織分別為顆粒狀鐵素體組織（焊縫區(qū)）和層片狀珠光體+鐵素體（熱影響區(qū)）。

Ⅱ區(qū)（填充焊焊縫區(qū)）由于打底焊的存在導(dǎo)致該區(qū)散熱較慢，且蓋面焊又對(duì)其進(jìn)行了一次熱循環(huán)，使其焊縫組織為均勻細(xì)顆粒狀鐵素體。

Ⅲ區(qū)（打底焊17Cr2Ni2AH側(cè)熔合線及熱影響區(qū)）經(jīng)過多次熱循環(huán)，兩側(cè)微觀組織分別為顆粒狀鐵素體+少量針狀鐵素體（熱影響區(qū)）和細(xì)小粒狀貝氏體（焊縫區(qū)）。

綜上，PAIT對(duì)上述三個(gè)區(qū)域的微觀組織影響不大，A、B、C組的金相組織形貌及尺寸在這些區(qū)域基本相似。

Ⅳ區(qū)（蓋面焊焊縫區(qū)）微觀組織為大晶粒周圍析出的晶界鐵素體+晶粒內(nèi)部的針狀鐵素體，隨著PAIT的提高，焊接最高溫度升高，奧氏體化停留時(shí)間變長、晶粒長大，在奧氏體晶粒內(nèi)針狀鐵素體的形核位置增多，冷卻時(shí)易生成針狀鐵素體[7]，故A、B、C組晶粒依次變大，針狀鐵素體比例逐漸提高。此外該區(qū)域雖與Ⅵ區(qū)（打底焊焊縫區(qū)）有著相似的散熱條件，但其不像Ⅵ區(qū)經(jīng)過多次熱循環(huán)、組織內(nèi)應(yīng)力降低，故硬度高于Ⅵ區(qū)。

Ⅴ區(qū)（蓋面焊17Cr2Ni2AH側(cè)熔合線及熱影響區(qū)）化學(xué)成分不均勻，晶粒粗大，存在魏氏體或貝氏體組織，對(duì)焊接接頭力學(xué)性能影響極大，是焊接接頭中的薄弱環(huán)節(jié)。A、B、C組的Ⅴ區(qū)關(guān)鍵微觀組織形貌如圖3～圖7所示。對(duì)比分析圖3、圖4可知，A組和B組的熱影響粗晶區(qū)均以馬氏體回火組織為主，基本保留馬氏體組織形貌特征，鐵素體基體內(nèi)部分布著針狀形態(tài)仍隱約可見的碳化物。但由于A組的PAIT低于B組，焊接最高溫度低、奧氏體化停留時(shí)間短且冷卻速度快，使得其熔合線焊縫側(cè)形成較多有方向性的針狀鐵素體組織，導(dǎo)致A組的抗拉強(qiáng)度低；此外A組奧氏體化停留時(shí)間短，奧氏體晶粒長大不明顯，使得其冷卻后熱影響區(qū)的馬氏體晶粒小、馬氏體孿晶界相應(yīng)增多（見圖5、圖6），導(dǎo)致17Cr2Ni2AH側(cè)熱影響區(qū)的沖擊韌性差[8]。C組的PAIT高，冷卻速度比A、B兩組慢，熱影響區(qū)出現(xiàn)了脆硬的貝氏體組織（見圖7），雖然硬度較高，但沖擊韌性和抗拉強(qiáng)度較差。

由上述分析可知，不同的PAIT導(dǎo)致焊接區(qū)的冷卻速度差異較大，對(duì)17Cr2Ni2AH側(cè)熔合線和熱影響區(qū)的微觀組織產(chǎn)生極大影響，導(dǎo)致其性能差異巨大。B組參數(shù)（PAIT=250℃）既能獲得化學(xué)成分、晶粒分布均勻的馬氏體回火組織，又能確保熔合線過渡良好，焊接接頭綜合性能優(yōu)良。

圖3 A組蓋面焊熔合線組織Fig.3 Cosmetic welding fusion line organization of A

圖4 B組蓋面焊熔合線組織Fig.4 Cosmetic welding fusion line organization of B

圖5 A組粗晶區(qū)組織Fig.5 Coarse grain zone organization of A

圖6 B組粗晶區(qū)組織Fig.6 Coarse grain zone organization of B

4 結(jié)論

17Cr2Ni2AH和16MnR異種鋼多層MAG焊時(shí)，易淬火鋼17Cr2Ni2AH側(cè)的熔合線及其附近的熱影響粗晶區(qū)為薄弱區(qū)域，其接頭性能和微觀組織對(duì)PAIT極其敏感。PAIT通過影響加熱速度、焊接最高溫度、奧氏體化持續(xù)時(shí)間、冷卻速度等參數(shù)來影響焊接接頭微觀組織形貌，進(jìn)而影響其綜合性能。

17Cr2Ni2AH和16MnR異種鋼多層MAG焊時(shí)，PAIT過高易形成貝氏體組織影響焊接接頭的沖擊性能、彎曲性能和拉伸性能；PAIT過低則形成有方向性的針狀鐵素體，增大馬氏體孿晶界比例，同樣影響焊接接頭綜合力學(xué)性能。此外PAIT過低還易出現(xiàn)嚴(yán)重的未熔合現(xiàn)象。

試驗(yàn)表明，17Cr2Ni2AH和16MnR異種鋼多層MAG焊，PAIT為250℃時(shí)，17Cr2Ni2AH側(cè)熔合線及熱影響區(qū)以馬氏體回火組織為主，化學(xué)成分、晶粒分布均勻，熔合線過渡良好，焊接接頭綜合性能優(yōu)良。

圖7 C組粗晶區(qū)組織Fig.7 Coarse grain zone organization of C

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Effects of preheat and interpass temperature on 17Cr2Ni2AH and 16MnR dissimilar steel welding performance

WANG Weijie1，WANG Hongwei2，LI Jing2，ZHAO Ziling2，HUA Xueming1，KONG Liang1
（1.School of Materials Science and Engineering，SJTU，Shanghai 200240，China；2.Shanxi Aerospace Power Co.，Ltd.，Xi'an 710077，China）

The difficulty of using metal active gas arc welding(MAG)to weld 17Cr2Ni2AH and 16MnR is how to control the microstructure of fusion line and heat affected zone on the side of the easily hardened steel 17Cr2Ni2AH.This project mainly studies the effects of preheat and interpass temperature(PAIT)，through the analysis of microstructure，combined with mechanical properties to determine the optimal PAIT.The results show that different PAIT have a significant impact on heating rate，maximum temperature，austenitization duration and cooling rate，then influence the microstructure and the mechanical properties of welding joints.When the PAIT is controlled at about 250℃，there are great quantities of tempered martensite in the heat affected zone of easily hardened steel 17Cr2Ni2AH，the region has uniform chemical composition and grain distribution.These parameters can obtain excellent comprehensive property welding joints which have good transition fusion line.

dissimilar steel welding；preheat and interpass temperature；microstructure；mechanical property

TG457

A

1001－2303（2016）12－0016-05

10.7512/j.issn.1001-2303.2016.12.04

獻(xiàn)

王煒杰，王宏衛(wèi)，李靜，等.預(yù)熱及層間溫度對(duì)17Cr2Ni2AH和16MnR異種鋼焊接性能的影響[J].電焊機(jī)，2016，46（12）：16-20.

2015-09-04；

2016-11-03

王煒杰（1991—），男，浙江紹興人，在讀碩士，主要從事焊接技術(shù)的研究工作。