陳朋飛，沈 洪，陳東哲( 廣東省建筑設(shè)計(jì)研究院，廣州 150010 )

典型蒸發(fā)冷卻空調(diào)系統(tǒng)的應(yīng)用能效分析

陳朋飛，沈 洪，陳東哲
( 廣東省建筑設(shè)計(jì)研究院，廣州 150010 )

文中對(duì)地處烏魯木齊、二連浩特、蘭州等6個(gè)地區(qū)的同一假定商業(yè)建筑，分別采用直接蒸發(fā)冷卻、間接-直接蒸發(fā)冷卻、三級(jí)蒸發(fā)冷卻等形式的蒸發(fā)冷卻空調(diào)系統(tǒng)進(jìn)行計(jì)算，著重分析了這些典型形式的蒸發(fā)冷卻空調(diào)在上述地區(qū)應(yīng)用時(shí)的運(yùn)行能效水平。結(jié)果顯示，各典型形式的蒸發(fā)冷卻空調(diào)系統(tǒng)在不同地區(qū)的能效水平相差很大，極大的依賴于當(dāng)?shù)氐臍夂驙顩r。在理論上適用的地區(qū)，有相當(dāng)一部分的綜合能效水平并不高，在具體設(shè)計(jì)時(shí)須認(rèn)真進(jìn)行評(píng)估分析。

直接蒸發(fā)冷卻；間接蒸發(fā)冷卻；耗功率；能效比

0 前言

蒸發(fā)冷卻技術(shù)與傳統(tǒng)的機(jī)械制冷相比具有節(jié)能、環(huán)保、經(jīng)濟(jì)等優(yōu)勢(shì)，具有明顯的投資和運(yùn)行經(jīng)濟(jì)效益。文獻(xiàn)[1]以當(dāng)?shù)叵募究照{(diào)設(shè)計(jì)濕球溫度作為區(qū)域劃分標(biāo)準(zhǔn)，將覆蓋全國(guó)的177個(gè)城市劃分為通風(fēng)區(qū)、高適用區(qū)、適用區(qū)、非適用區(qū)等，為蒸發(fā)冷卻技術(shù)的具體適用范圍提供了理論依據(jù)。然而評(píng)價(jià)蒸發(fā)冷卻空調(diào)的實(shí)際使用效果除了適用性評(píng)價(jià)外，還須對(duì)其能效特性進(jìn)行評(píng)價(jià)。蒸發(fā)冷卻空調(diào)除了適用性與當(dāng)?shù)貧夂驐l件有很大關(guān)系，其能效特性同樣也與當(dāng)?shù)貧夂驐l件密切相關(guān)。當(dāng)濕球溫度不斷增大時(shí)，在一些理論上適用的地區(qū)，蒸發(fā)冷卻空調(diào)是否依然節(jié)能，這需要利用實(shí)際數(shù)據(jù)進(jìn)行分析研究。同時(shí)，近年來(lái)市場(chǎng)上出現(xiàn)了許多旨在降低送風(fēng)溫度的新型蒸發(fā)冷卻空調(diào)，這些形式的空調(diào)在降低送風(fēng)溫度的同時(shí)，大多都相應(yīng)增加了系統(tǒng)阻力，使風(fēng)機(jī)的耗功增加，最終是不是節(jié)能，也需要利用實(shí)際數(shù)據(jù)進(jìn)行分析。本文選取全國(guó)6個(gè)典型城市，并使用不同的蒸發(fā)冷卻空調(diào)系統(tǒng)形式，對(duì)各地區(qū)空調(diào)系統(tǒng)的適應(yīng)性以及運(yùn)行能效水平作出分析，希望能對(duì)工程人員的設(shè)計(jì)有所幫助。

1 蒸發(fā)冷卻空調(diào)的不同系統(tǒng)形式

蒸發(fā)冷卻系統(tǒng)的形式多種多樣，本文主要對(duì)以下幾種具體形式的蒸發(fā)冷卻空調(diào)系統(tǒng)做出分析研究。

1.1 系統(tǒng)一：直接蒸發(fā)冷卻

圖1 直接蒸發(fā)冷卻系統(tǒng)原理圖

直接蒸發(fā)冷卻系統(tǒng)原理圖如圖1所示。它利用循環(huán)水直接與空氣接觸，從而進(jìn)行熱濕交換，這是一個(gè)等焓降溫過(guò)程，空氣的顯熱轉(zhuǎn)化為潛熱。直接蒸發(fā)冷卻理論最低溫度可達(dá)到被冷卻空氣的濕球溫度。

1.2 系統(tǒng)二：間接-直接兩級(jí)蒸發(fā)冷卻

圖2 間接-直接蒸發(fā)冷卻系統(tǒng)原理圖

間接-直接蒸發(fā)冷卻系統(tǒng)原理圖如圖2所示。間接蒸發(fā)冷卻器的核心部件是空氣—空氣換熱器，具有兩個(gè)相互垂直互不相同的通道。二次空氣與水接觸使其蒸發(fā)從而降低換熱器表面溫度以冷卻一次空氣。一次空氣被冷卻后送入房間供冷的空氣。

該系統(tǒng)一次空氣先經(jīng)過(guò)間接蒸發(fā)冷卻段等濕降溫，再經(jīng)過(guò)直接蒸發(fā)冷卻段等焓加濕達(dá)到送風(fēng)狀態(tài)點(diǎn)送入空調(diào)房間。

1.3 系統(tǒng)三：二次空氣預(yù)冷間接-直接三級(jí)蒸發(fā)冷卻

帶有二次空氣預(yù)冷的間接-直接三級(jí)蒸發(fā)冷卻系統(tǒng)原理圖如圖3所示。此系統(tǒng)即在兩級(jí)蒸發(fā)冷卻系統(tǒng)前又增加了一個(gè)輔助的間接蒸發(fā)冷卻器，為主間接蒸發(fā)冷卻段預(yù)冷二次空氣，而主間接蒸發(fā)冷卻段的一次空氣則為室外新風(fēng)。經(jīng)主間接蒸發(fā)冷卻段處理的一次空氣再經(jīng)過(guò)直接段的等焓降溫過(guò)程，最終被送入室內(nèi)。與兩級(jí)系統(tǒng)相比，由于多增加了一個(gè)輔助的間接段，送風(fēng)溫度更低[2]。

圖3 二次空氣預(yù)冷的三級(jí)蒸發(fā)冷卻系統(tǒng)原理圖

1.4 系統(tǒng)四：三級(jí)蒸發(fā)冷卻(兩級(jí)間接蒸發(fā)冷卻+一級(jí)直接蒸發(fā)冷卻)

圖4 三級(jí)蒸發(fā)冷卻(兩級(jí)間接+一級(jí)直接蒸發(fā))

圖5 露點(diǎn)空調(diào)系統(tǒng)原理圖

三級(jí)蒸發(fā)冷卻(兩級(jí)間接蒸發(fā)冷卻+一級(jí)直接蒸發(fā)冷卻)系統(tǒng)原理圖如圖4所示。相對(duì)于上述系統(tǒng)三，由于二級(jí)間接段的一、二次空氣皆被預(yù)冷，送風(fēng)干球溫度要低0.7～1.5℃，濕球溫度要低0.5～1.3℃。

1.5 系統(tǒng)五：露點(diǎn)空調(diào)

露點(diǎn)空調(diào)系統(tǒng)原理圖如圖5所示。室外新風(fēng)進(jìn)入間接蒸發(fā)冷卻器預(yù)冷段的一、二次空氣通道，二次空氣與水進(jìn)行熱濕交換溫度降低，但同時(shí)吸收一次空氣側(cè)熱量，并迅速排出；一次空氣被預(yù)冷后，一部分作為一次空氣，一部分作為二次空氣繼續(xù)進(jìn)入下一級(jí)間接蒸發(fā)冷卻段，并進(jìn)行熱濕交換。隨著間接段的增加，越靠后一次空氣溫度越低，如此循

環(huán)下去，一次空氣不斷被冷卻，從而使送風(fēng)溫度最終接近露點(diǎn)溫度。由于將三個(gè)間接段連接起來(lái)，最終送風(fēng)已經(jīng)能夠達(dá)到一個(gè)比較低的狀態(tài)點(diǎn)，本文只對(duì)三級(jí)露點(diǎn)蒸發(fā)冷卻器做出研究。

2 分析計(jì)算內(nèi)容和方法

2.1 工程概況及設(shè)計(jì)參數(shù)

本文假定研究對(duì)象為一小型商業(yè)建筑。該建筑共上下兩層，建筑總面積1356m2，其中空調(diào)區(qū)面積1018.4m2。建筑底層由商業(yè)區(qū)、會(huì)議室、接待室等組成，二層為一大商業(yè)區(qū)，空調(diào)機(jī)組置于屋頂專用的空調(diào)機(jī)房。建筑外墻為240mm厚磚墻，傳熱系數(shù)0.5W/(m2·K)；外窗為6mm雙層透明中空玻璃，傳熱系數(shù)2.9W/(m2·K)，并以淺藍(lán)色布窗簾作為內(nèi)遮陽(yáng)，遮陽(yáng)系數(shù)為0.6；屋面?zhèn)鳠嵯禂?shù)0.45W/(m2·K)。

假設(shè)建筑分別地處烏魯木齊、二連浩特、蘭州、喀什、銀川、延安六個(gè)地區(qū)，其室外計(jì)算參數(shù)如表1所示。按照文獻(xiàn)[1]的分析，這些地區(qū)均可以采用上述形式的蒸發(fā)冷卻空調(diào)達(dá)到室內(nèi)設(shè)計(jì)干球溫度為27.0℃，相對(duì)濕度不超過(guò)80%的要求。

表1 各地區(qū)室外設(shè)計(jì)計(jì)算參數(shù)

地區(qū)烏魯木齊二連浩特蘭州喀什銀川延安 設(shè)計(jì)干球溫度(℃)33.433.231.333.831.332.5 設(shè)計(jì)濕球溫度(℃)18.319.320.121.122.222.8

2.2 空調(diào)風(fēng)系統(tǒng)設(shè)計(jì)

為了便于比較，使該建筑對(duì)不同的地區(qū)和不同的蒸發(fā)冷卻方式采用相同的空調(diào)風(fēng)系統(tǒng)設(shè)計(jì)，如圖6空調(diào)風(fēng)管系統(tǒng)示意圖所示。風(fēng)管最不利環(huán)路出現(xiàn)在一層，管路斷面尺寸按直接蒸發(fā)冷卻系統(tǒng)計(jì)算，干管風(fēng)速取6.5m/s，支管風(fēng)速取4.5m/s。

空調(diào)風(fēng)系統(tǒng)阻力計(jì)算，直接與設(shè)備的選型和系統(tǒng)管路的設(shè)計(jì)有關(guān)。直接蒸發(fā)冷卻段填料的阻力根據(jù)上述所選的規(guī)格參數(shù)，可估算約為50Pa。間接蒸發(fā)冷卻段的阻力根據(jù)上述所選的規(guī)格參數(shù)，其一次風(fēng)機(jī)阻力在60～185Pa之間[3]，在此取120Pa。二次風(fēng)機(jī)阻力在200～225Pa之間[3]，在此取200Pa。系統(tǒng)阻力并應(yīng)考慮有15%的富余量和其他局部損失。

2.3 送風(fēng)量計(jì)算

空調(diào)系統(tǒng)所需送風(fēng)量可由下式及查焓濕圖計(jì)算確定：

(1)

Δh=hi-ho=CPΔt+2500Δd

(2)

Δt=tn-to

(3)

式中：Q—空調(diào)系統(tǒng)的制冷量，kW；tn—室內(nèi)工作區(qū)設(shè)計(jì)溫度，℃，其值取27℃；CP—空氣的定壓比熱，取1.01kJ/kg·℃；ρ—空氣密度，標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下取1.2kg/m3；to—送風(fēng)溫度，℃。其值由下式計(jì)算：

to=tw-η(tw-tws)

式中：tw—進(jìn)口空氣干球溫度，℃；tws—進(jìn)口空

圖6 空調(diào)風(fēng)管系統(tǒng)示意圖

氣濕球溫度，℃；η—系統(tǒng)總的蒸發(fā)冷卻效率，%，其由系統(tǒng)中各直接蒸發(fā)冷卻段效率和間接蒸發(fā)冷卻段效率組成。假設(shè)，各間接蒸發(fā)冷卻段的結(jié)構(gòu)及一二次風(fēng)比相同，具有相同的蒸發(fā)冷卻效率，則各系統(tǒng)總的蒸發(fā)冷卻效率具體是：

系統(tǒng)一：η1=ηdec；

式中：tw1—經(jīng)間接蒸發(fā)冷卻段的出口空氣干球溫度，℃；tw1s—經(jīng)間接蒸發(fā)冷卻段的出口空氣濕球溫度，℃。

式中：tw1—經(jīng)輔助間接蒸發(fā)冷卻段的出口空氣干球溫度，℃；tw1s—經(jīng)輔助間接蒸發(fā)冷卻段的出口空氣濕球溫度，℃；tw2—經(jīng)主間接蒸發(fā)冷卻段的出口空氣干球溫度，℃；tw2s—經(jīng)主間接蒸發(fā)冷卻段的出口空氣濕球溫度，℃。

直接蒸發(fā)冷卻段選取100mm厚的CELdek5090填料，其在迎面風(fēng)速2m/s時(shí)的蒸發(fā)冷卻效率取ηdec=90%[4]。間接蒸發(fā)冷卻段選用板式結(jié)構(gòu)。當(dāng)板間距在3～5mm之間，迎面風(fēng)速小于2.6m/s，淋水密度在15～20kg/(m.h)，且二次/一次風(fēng)量比取0.6時(shí)，其蒸發(fā)冷卻效率取ηiec=60%[4]。

2.4 能效比的計(jì)算

對(duì)于蒸發(fā)冷卻空調(diào)系統(tǒng)，由于水泵的能耗較小，不超過(guò)機(jī)組總能耗的10%，在計(jì)算能效比時(shí)將其忽略不計(jì)。這樣，能效比的計(jì)算[5]采用：

式中：P—風(fēng)機(jī)全壓，Pa；ηf—風(fēng)機(jī)效率。

送風(fēng)口速度取4m/s，動(dòng)壓即9.6Pa。排風(fēng)口速度統(tǒng)一取12m/s，動(dòng)壓即取86.4Pa。風(fēng)機(jī)全壓效率取50%。

3 計(jì)算結(jié)果及性能分析

3.1 送風(fēng)溫度

對(duì)于蒸發(fā)冷卻空調(diào)系統(tǒng)而言，送風(fēng)溫度越低，制冷量越大[6]。根據(jù)上述方法計(jì)算得到的各系統(tǒng)在不同地區(qū)應(yīng)用時(shí)的送風(fēng)溫度如圖7所示，其中橫坐標(biāo)按照各城市濕球溫度的大小由小至大順序排列。從圖中可以看出，不同空調(diào)系統(tǒng)形式的送風(fēng)溫度差異較大。其中系統(tǒng)一的送風(fēng)溫度最高，與其他四個(gè)系統(tǒng)有明顯的差異。以烏魯木齊為例，系統(tǒng)一與系統(tǒng)四的送風(fēng)溫度相差為5.9℃，而此時(shí)系統(tǒng)二與系統(tǒng)四的送風(fēng)溫度僅僅差2.2℃，而這已經(jīng)是幾個(gè)帶有間接蒸發(fā)段系統(tǒng)的最大送風(fēng)溫差了。這就說(shuō)明，帶有間接蒸發(fā)段與不帶間接蒸發(fā)段的制冷效果有很大差異，而間接蒸發(fā)段級(jí)數(shù)的增加對(duì)送風(fēng)溫度的影響并不很大。這主要是由于單有直接蒸發(fā)段時(shí)，送風(fēng)極限溫度為空氣的濕球溫度，溫降有限，增加了間接蒸發(fā)段后，空氣的含濕量不變，濕球溫度降低，這就增加了蒸發(fā)冷卻的降溫能力。而當(dāng)間接蒸發(fā)段繼續(xù)增加時(shí)，由于輔助間接段已經(jīng)對(duì)空氣有了一個(gè)比較好的預(yù)冷作用，再增加間接段時(shí)，預(yù)冷效果則沒(méi)有前一級(jí)間接段那么明顯，所以間接蒸發(fā)段級(jí)數(shù)的增加對(duì)送風(fēng)溫度的影響并不那么明顯。比較幾個(gè)帶有間接蒸發(fā)段的系統(tǒng)發(fā)現(xiàn)，系統(tǒng)四的送風(fēng)溫度明顯比其他幾個(gè)要低。同樣以烏魯木齊為例，前已述及，系統(tǒng)二與系統(tǒng)四的送風(fēng)溫度差2.2 ℃，而系統(tǒng)二和三、五之間相差僅僅只0.7℃、0.6℃。其主要原因即在于多增加的一個(gè)間接段并未能很好地起到冷卻作用。系統(tǒng)三的送風(fēng)溫度略低于系統(tǒng)二，但其差值很小。說(shuō)明僅僅對(duì)二次風(fēng)進(jìn)行預(yù)冷效果并不明顯。而系統(tǒng)五的送風(fēng)溫度與系統(tǒng)二和三的非常接近，而比系統(tǒng)四的反而還高，其主要原因是，系統(tǒng)五未帶有直接蒸發(fā)段，很大程度上影響了送風(fēng)溫度的降低。

圖7 各系統(tǒng)在不同地區(qū)的預(yù)計(jì)送風(fēng)溫度

圖8 建筑在各地區(qū)的冷負(fù)荷

3.2 送風(fēng)量計(jì)算

圖9 各系統(tǒng)在不同地區(qū)所需送風(fēng)量

經(jīng)過(guò)逐時(shí)冷負(fù)荷計(jì)算，得到模擬建筑在各地區(qū)冷負(fù)荷，如圖8所示，計(jì)算條件除室外氣象參數(shù)外均采用相同數(shù)據(jù)。經(jīng)計(jì)算各系統(tǒng)在不同地區(qū)所需送風(fēng)量如圖9所示。顯然，對(duì)于同一地區(qū)的不同空調(diào)系統(tǒng)形式，送風(fēng)量與系統(tǒng)送風(fēng)溫度變化趨勢(shì)相同，送風(fēng)溫度越低，則所需送風(fēng)量越少。對(duì)于不同的空調(diào)系統(tǒng)形式而言，送風(fēng)量除了與送風(fēng)溫度有關(guān)外，還與冷負(fù)荷有關(guān)。綜合來(lái)看，不同地區(qū)送風(fēng)量差異還比較大。最為明顯的是濕球溫度為20.1℃的蘭州地區(qū)。其因?yàn)闈袂驕囟忍幱诙B浩特和喀什中間，送風(fēng)溫度也處于其兩者中間，但因其干球溫度均低于這兩個(gè)城市，由于冷負(fù)荷比這兩個(gè)城市小得較多，綜合而言，送風(fēng)量也小于這兩個(gè)城市。其他城市，雖然冷負(fù)荷因各城市干球溫度的不同有一定的差異，但對(duì)送風(fēng)量的影響不大，送風(fēng)量仍然主要隨著濕球溫度的升高而增大。

3.3 耗功率及能效比

圖10為各系統(tǒng)在不同地區(qū)的耗功率。由圖可知，對(duì)于同一系統(tǒng)，耗功率主要受送風(fēng)量的影響，系統(tǒng)送風(fēng)量越大，耗功率越多。對(duì)于不同系統(tǒng)而言，總體上講，耗功率主要受系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)影響。在這六個(gè)不同的地區(qū)中，均顯示系統(tǒng)的耗功率從系統(tǒng)二到系統(tǒng)五依次增加，而其送風(fēng)量并不是依次增加或減小。同時(shí)也應(yīng)該注意到，系統(tǒng)五的耗功率要明顯高于其他系統(tǒng)，這主要由于系統(tǒng)五各級(jí)皆為間接蒸發(fā)冷卻段，相較于系統(tǒng)三、四，雖然都為三級(jí)系統(tǒng)，但卻比系統(tǒng)三、四多了一個(gè)間接蒸發(fā)冷卻段的二次風(fēng)機(jī)，因此使其耗功率大大增加。對(duì)于系統(tǒng)一，由于其送風(fēng)量相對(duì)于其他系統(tǒng)大許多，并且隨濕球溫度顯著變化，故其耗功率在不同地區(qū)變化也較大。在烏魯木齊、蘭州和二連浩特，系統(tǒng)一的耗功率與其他系統(tǒng)中耗功率最小的系統(tǒng)二相當(dāng)。在喀什和銀川，系統(tǒng)一的耗功率與系統(tǒng)三的相當(dāng)。在延安，系統(tǒng)一的耗功率甚至遠(yuǎn)遠(yuǎn)高于系統(tǒng)四的耗功率。

圖10 各系統(tǒng)在不同地區(qū)的耗功率

從圖11各系統(tǒng)在不同地區(qū)的能效比可以看出，能效比的變化規(guī)律正好與系統(tǒng)耗功的變化規(guī)律相反。說(shuō)明對(duì)蒸發(fā)冷卻系統(tǒng)而言，能效比的大小主要受系統(tǒng)耗功的影響。

圖11 各系統(tǒng)在不同地區(qū)的能效比

4 討論

蒸發(fā)冷卻系統(tǒng)的一個(gè)最大優(yōu)點(diǎn)就是節(jié)能。但從能效比的計(jì)算結(jié)果可以看出，在這六個(gè)被認(rèn)為是完全適用采用蒸發(fā)冷卻式空調(diào)系統(tǒng)的城市中，系統(tǒng)一在烏魯木齊地區(qū)其能效比高達(dá)13.46，而在延安地區(qū)的能效比為2.94。而系統(tǒng)五在銀川和延安地區(qū)的能效比，甚至還低于2.94。說(shuō)明蒸發(fā)冷卻系統(tǒng)易受氣候條件的影響，在設(shè)計(jì)蒸發(fā)冷卻空調(diào)時(shí)，要根據(jù)該地區(qū)的氣候條件進(jìn)行驗(yàn)證是否滿足當(dāng)?shù)氐囊蟆?/p>

隨著蒸發(fā)式冷卻技術(shù)的不斷深入研究，出現(xiàn)了越來(lái)越多的冷卻形式，其大多旨在降低送風(fēng)溫度和擴(kuò)大適用范圍。而很多用戶在選擇時(shí)，往往認(rèn)為送風(fēng)溫度越低，其送風(fēng)量將會(huì)越小，系統(tǒng)將會(huì)越節(jié)能。但從上述分析可以看出，雖然系統(tǒng)四的送風(fēng)溫度要低于系統(tǒng)三，在相同送風(fēng)量情況下，制冷量較大，但其能效比卻較系統(tǒng)三小。同樣就系統(tǒng)五而言，雖然其在理論上比其他形式的間接蒸發(fā)冷卻換熱效率高，且能夠使送風(fēng)溫度最終逼近空氣的露點(diǎn)溫度，但從計(jì)算中發(fā)現(xiàn)，此空調(diào)系統(tǒng)形式相較其他系統(tǒng)能效比卻要低得多，這勢(shì)必引起運(yùn)行能耗的升高。由此可見(jiàn)并不是系統(tǒng)越復(fù)雜，越先進(jìn)，在實(shí)際使用中效果就越好。用戶在選擇蒸發(fā)冷卻空調(diào)形式時(shí)，不可盲目根據(jù)送風(fēng)溫度去選擇，而應(yīng)該綜合考慮送風(fēng)溫度、適用范圍、能效比以及成本費(fèi)用等，再?zèng)Q定適合于自己的空調(diào)系統(tǒng)形式。

5 結(jié)論

(1)從送風(fēng)溫度來(lái)看：帶有間接蒸發(fā)段與不帶間接蒸發(fā)段的制冷效果有很大差異，當(dāng)增加間接蒸發(fā)冷卻段后，系統(tǒng)送風(fēng)溫度明顯下降。但當(dāng)系統(tǒng)間接蒸發(fā)冷卻段繼續(xù)增加時(shí)，制冷效果則不那么明顯。

(2)從系統(tǒng)耗功來(lái)看：各系統(tǒng)耗功與送風(fēng)量及風(fēng)機(jī)所需克服的阻力息息相關(guān)，同時(shí)受到系統(tǒng)形式的影響，當(dāng)系統(tǒng)間接段增加時(shí)，系統(tǒng)耗功增大。

(3)各系統(tǒng)的能效比來(lái)看：各系統(tǒng)的能效比隨著各地區(qū)濕球溫度的升高，能效比呈下降趨勢(shì)。

[1] 狄育慧，劉加平，黃翔．蒸發(fā)冷卻空調(diào)應(yīng)用的氣候適應(yīng)性區(qū)域劃分[J].暖通空調(diào)，2010，40(2)：108-111

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Energy Efficiency Analysis of Typically Evaporative Cooling Air Conditioning Applying to Various Areas

CHEN Pengfei，SHEN Hong，CHEN Dongzhe

(Architectural Design and Research Institute of Guangdong Province，guangzhou，150010)

This paper takes the air conditioning systems of the direct evaporative cooling, indirect-direct evaporative cooling, three-stage evaporative cooling and other evaporative cooling forms to calculate the same commercial building structure in Urumchi, Erenhot, Lanzhou and other six areas, and emphatically analyzes the operation level of energy efficiency in differently typical forms of evaporative cooling. The results show that the energy efficiency level of differently typical forms of evaporative cooling air conditioning in different regions are quite different, which mainly depends on the local climate condition. The comprehensive energy efficiency level of some theoretically applicable areas has less advantages. Thus, it should be assessed and analyzed carefully in the actual design.

direct evaporative cooling；indirect evaporative cooling； power consumption；energy efficiency ratio

2016-10-15

陳朋飛(1984-)，男，工程師，主要從事暖通空調(diào)設(shè)計(jì)工作。Email:274397511@qq.com

ISSN1005-9180(2016)04-043-06

TU831文獻(xiàn)標(biāo)示碼：B

10.3696/J.ISSN.1005-9180.2016.04.008