（中國工程物理研究院總體工程研究所，四川 綿陽 621900）

環(huán)境試驗與評價

振動離心復合試驗系統(tǒng)發(fā)展概述

何陽，蔣春梅，張建全

（中國工程物理研究院總體工程研究所，四川 綿陽 621900）

以電動振動臺和壓電激振器與離心機復合發(fā)展為主線，系統(tǒng)總結了以離心機為主體的振動離心復合環(huán)境試驗系統(tǒng)發(fā)展歷程以及國內外發(fā)展現(xiàn)狀，重點介紹了電動振動臺與離心機復合的關鍵技術及難點。最后介紹了振動離心復合環(huán)境試驗系統(tǒng)發(fā)展趨勢及展望。

復合環(huán)境試驗；加速度-振動；高頻振動；離心機；電動振動臺

隨著人們對自然環(huán)境認識的不斷深入以及技術的不斷進步，真實環(huán)境模擬經(jīng)歷了從多個單因素環(huán)境試驗簡單疊加到復合環(huán)境試驗模擬的轉變。在許多情況下，2個及2個以上的環(huán)境因素復合作用比單一環(huán)境因素疊加組合作用更為嚴苛[1—3]，這是因為人們對多環(huán)境因素之間的復雜非線性耦合關系并不能給出定量描述[4]。因此，發(fā)展多因素復合環(huán)境試驗系統(tǒng)已成為人們的共識和期望[5—6]。

航天器工作最嚴酷的環(huán)境出現(xiàn)在發(fā)射階段和返回再入階段，這兩個階段最典型的環(huán)境條件是高加速度、振動、溫度、氣壓、噪聲復合環(huán)境[7]，這5個因素是造成航天器結構及其零部件失效的重要因素[8]。在多因素復合環(huán)境試驗設備中，高加速度與振動復合是兩個最基本的因素，其余因素可以在此基礎上復合，因此文中討論高加速度與振動兩個因素復合的情況。航天器典型的飛行過程中一般有沖擊、隨機振動、正弦掃描等工況，其振動特點是響應所包絡的頻區(qū)很寬[9]，約 20～2000 Hz[10]，有的需求甚至要求更高。航天器一旦出故障會造成慘重的損失，因此設計定型前，航天器需要進行振動離心復合試驗，且試驗條件要覆蓋可能遇到的振動加速度復合環(huán)境強度。這就迫切需要一種加速度-振動復合環(huán)境試驗系統(tǒng)，要求具有寬的振動頻率范圍、較高的過載加速度，且能夠實現(xiàn)正弦波、脈沖波與隨機波的復現(xiàn)。

復合環(huán)境試驗系統(tǒng)以離心機為平臺，高速旋轉產(chǎn)生離心慣性力模擬器件過載加速度，并在其上復合其他環(huán)境因素。離心機按其功能或用途，通?？煞譃橥凉るx心機、例行試驗離心機、載人離心機以及用于檢測標定的精密離心機等。與此同時，用在離心機上的激振器主要有電液式、電動式和壓電式三種。其中電液式激振器由于具有載荷-體積比大的優(yōu)點而廣泛應用于土工離心機上進行地震模擬[11—13]，是目前離心機上的主流激振器。由于液壓系統(tǒng)流體介質的特性，電液式激振器能達到的最高響應頻率約為 400 Hz[14]，這樣限制了電液式激振器在大頻寬振動環(huán)境模擬中的應用。目前離心機上電動式與壓電式激振器均屬于高頻激振器，最高激振頻率達2000 Hz。早期研制的離心機上電動式激振器和壓電式激振器由于技術原因激振頻率在500 Hz以下，如美國埃德瓦茨空軍基地的6.71 m臂長離心機上的電動振動臺，其頻寬為20 ～ 300 Hz[15]；1991年日本Chuo大學研制的首個用于土工離心機上的電動振動臺，其頻寬為 50～400 Hz[16]；以及1982年美國人Arulanandan首次在離心機上應用的壓電激振器，其頻寬為100～500 Hz[17—18]。為了梳理電動振動臺與壓電激振器兩種高頻激振器與離心機復合的發(fā)展歷程，文中將兩種激振器的早期研制情況也納入分析。

1 國外研究現(xiàn)狀

美國是世界上最早進行加速度-振動復合環(huán)境試驗系統(tǒng)研制的國家。早在1970年，美國Sandia國家實驗室在一臺7.6 m半徑臂長的離心機上安裝了兩臺電動振動臺進行加速度-振動復合環(huán)境模擬[19]，但是當時電動振動臺采用水冷而導致在高離心場下供水困難，而且系統(tǒng)過于龐大使得拆裝困難[20]。由于早期的系統(tǒng)慣量很大，系統(tǒng)達到試驗所需的線加速度需要較長的時間，導致試驗成本居高不下，Sandia國家實驗室針對此問題進行一系列改進，將電動振動臺改用風冷，同時考慮到測試的對象質量輕，因此在較小的離心機平臺上復合電動振動臺[21]。該小型離心機臂長半徑為1.83 m，最大離心加速達150g。電動振動臺有兩個工位：順臂振動和垂臂振動，但是文獻[21]只提到垂臂振動的實驗數(shù)據(jù)，并未開展順臂振動試驗，而且垂臂振動結果不盡如人意。電動振動臺頻寬為0～3000 Hz，最大負載質量（含夾具）為4.536 kg，在空氣靜壓軸承的支撐下，能在50g的離心環(huán)境下工作。1989年，Sandia國家實驗室克服了電動振動-離心復合設備上的一系列難題，推出了一臺較為完善的設備——VIBRAFUGE[22—23]，如圖1所示。VIBRAFUGE將電動振動臺安裝在一臺8.82 m半徑臂長的離心機上[24]，其設計目標是在 50g的離心加速度環(huán)境下復合頻寬為 10～2000 Hz、加速度為 20g的振動，可測試試件質量不大于13.6 kg。據(jù)文獻[24]稱，由于當時電動振動臺垂臂振動會導致支承系統(tǒng)復雜，并會造成系統(tǒng)響應滯后，因此采用順臂振動方式。垂臂方向振動通過一個換向器MVDF將順臂振動轉換而來，如圖2所示。能夠實現(xiàn)在40g的加速度環(huán)境中對2.25 kg的試件復合均方根值為 3g的振動。由于實驗的需要，Sandia實驗室在后續(xù)的實驗以及改進過程中，也嘗試將電動振動臺垂臂安裝，但是離心加速度不能超過50g[25]。

圖1 Sandia國家實驗室的VIBRAFUGEFig.1 VIBAFUGE in Sandia National Laboratories

圖2 換向器MDVFFig.2 Multiple direction vibration fixture

Sandia國家實驗室發(fā)現(xiàn)在復合非徑向振動時，在高于50g的線加速度環(huán)境中，由于電動振動臺負載能力的限制，以及高線加速度下電動振動臺內部元件（如電樞線圈等）應力過大，導致冷卻系統(tǒng)失效而無法繼續(xù)實驗[25]。為了在100g線加速度環(huán)境中復合均方根值為30g的振動，Sandia國家實驗室在8.82 m半徑臂長的離心機復合了壓電激振器，如圖3所示，壓電激振器可在2000g的高線加速度環(huán)境下工作。2005—2006年間報道了Sandia實驗室做了一系列的試件發(fā)射與再入階段測試實驗，并取得成功，證明壓電激振器已經(jīng)超越了先前安裝的電動振動臺，唯一不足的是壓電激振器的行程很小，最大振幅（峰峰值）為100 μm。根據(jù)目前的資料，基于壓電振動-離心復合實驗設備，Sandia實驗室能夠在100g的線加速度環(huán)境中對22.5 kg的試件復合15g，頻率范圍為20～2000 Hz的振動[26]。Sandia國家實驗室的加速度-高頻振動復合環(huán)境試驗系統(tǒng)是目前所知功能最完備的系統(tǒng)之一。

圖3 壓電振動-離心復合試驗設備Fig.3 Piezo-electric Vibrafuge

1988年，美國原 Wyle實驗室也研制了與Sandia國家實驗室類似的離心-電動振動復合環(huán)境試驗設備[27]。早期的試驗設備由于受離心場的影響，電動振動臺的推力遠低于額定值。1989年，Wyle實驗室改進了不足，研制出第二代設備[4]。目前Wyle實驗室在振動和離心的基礎上，復合了高度（控制氣壓）和溫度環(huán)境因素，開發(fā)了綜合環(huán)境試驗設備（Combined Environment Test System，CETS），用于精密機械/電子部件級測試。其電動振動臺也采用風冷，可實現(xiàn)垂臂振動或順臂振動。目前Wyle實驗室公開的典型CETS系統(tǒng)參數(shù)為：激振器有效載荷為25 kg，正弦峰值加速度20g，頻率范圍為 10～2000 Hz，最大振幅（峰峰值）為25 mm，能夠復現(xiàn)正弦波和隨機波，離心機最大線加速度為50g[28]。

1986年左右，原法國原子能委員會（C.E.A，現(xiàn)更名為法國原子能與可再生能源委員會）試驗中心在其 10 m 半徑臂長的離心機上安裝了一臺電動振動臺，用于土工實驗地震模擬。該離心機最大線加速度為100g[29]，激振器最大輸出力為1000 N，振幅（峰峰值）為25 mm，但是其激振頻率范圍只10～200 Hz[30]。此外，據(jù)參考文獻[31—33]稱，C.E.A還有一臺13 m半徑臂長的電動式振動-離心機，其最大加速度為50g，振動臺能夠提供13 kN的推力，試驗頻率范0.1～2000 Hz，還可復合溫度環(huán)境為衛(wèi)星分系統(tǒng)及其組件提供復合環(huán)境試驗。

在未解決電液激振器在離心場中工作的難題之前，電動振動臺是離心機上最常見的激振器。隨著電液振動-離心復合環(huán)境試驗設備技術的成熟及其突出的優(yōu)點，以及土工離心機的快速發(fā)展，電液激振器取代電動振動臺成為目前離心機上最常用的激振器。電動振動臺和壓電激振器多用于涉及寬頻振動的航天器發(fā)射與再入復合環(huán)境模擬。其中電動振動-離心復合試驗設備發(fā)展已經(jīng)較為成熟，出現(xiàn)系列化的商用產(chǎn)品[34]。壓電振動-離心復合試驗設備目前應用很少，但其具有質量輕、可模塊化組裝、安裝方式靈活以及能夠承受高線加速度環(huán)境等優(yōu)點，表現(xiàn)出巨大的發(fā)展?jié)摿ΑＳ捎陔x心機為主體的加速度-高頻振動復合環(huán)境試驗系統(tǒng)涉及軍事領域的應用，以及出于商業(yè)保密的需要，相關資料較少。

2 國內研究現(xiàn)狀

國內在加速度-高頻振動復合環(huán)境試驗系統(tǒng)研制方面較為落后。我國從20世紀80年代開始進行復合環(huán)境模擬試驗系統(tǒng)追蹤和研制，但當時是以離心機或振動臺為主體，復合溫度、濕度、高度、噪聲等環(huán)境因素，并沒有進行加速度與振動復合[15]。在20世紀80年代中期，中國工程物理研究院總體工程研究所在國內首次進行在離心機上復合電動振動臺的嘗試，但是由于激振器動圈在離心場下發(fā)生偏離，無法振動，最后導致線圈燒毀[31]。由于技術難度過大，以及當時沒有適合在離心場下工作的電動振動臺，因此研究轉入對國外的設備跟蹤以及理論研究，其中最有代表的是中國工程物理研究院總體工程研究所的王保乾，他主要跟蹤美國Sandia實驗室的兩代加速度-高頻振動復合環(huán)境試驗系統(tǒng)，并結合自己的經(jīng)驗為以后國內同類設備的研制提供了很多有用的建議[35]。20世紀90年代西安交通大學與中國工程物理研究院聯(lián)合對加速度-電動振動復合環(huán)境試驗設備進行理論研究，由于當時離心機上復合電動振動臺的難度較大，于是在20g的離心場環(huán)境下復合一臺50 N的電液激振器做實驗[4]。此后國內研制的加速度-振動復合環(huán)境試驗設備多為以離心機為主體復合電液式激振器。

直到2002年，浙江大學研制成功國內第一臺電動振動-離心-熱環(huán)境綜合環(huán)境試驗臺樣機，如圖4所示。其用于理論研究，能夠實現(xiàn)的最大線加速度為10g，最大振動加速度為1g，最大負載為1 kg，頻率范圍為10～500 Hz。浙江大學也提醒各研究者們，如果要設計一臺大型三維電動振動-離心復合環(huán)境試驗裝備，其總體布局結構將與其設計的樣機發(fā)生重大改變[36—37]。

圖4 浙江大學綜合環(huán)境試驗臺樣機Fig.4 Diagram of thermal-vibration combined environment under high-linear-acceleration in Zhejiang University

2005年，中國科學院力學研究所為了模擬吸力式桶形基礎在受到等效動冰載作用下的響應情況，介紹了一種動力加載設備，即在清華大學50gt載荷容量的離心機上復合一臺電動振動臺。設備線加速度為80g，振動頻寬為1～120 Hz，負載質量為14 kg，激振器輸出力為100 N[38]。

2014年，隨著北京強度環(huán)境研究所400gt綜合離心環(huán)境試驗系統(tǒng)的投入使用（如圖5所示），標志著我國具有工程實用的加速度-高頻振動復合環(huán)境試驗系統(tǒng)。該離心機轉臂半徑為7.5 m，最大線加速度為 100g[39]。采用電動振動臺，最大推力為20 kN（后續(xù)可升級至50 kN），振動頻率為10～2000 Hz，采用風冷技術，激振器順臂振動。該設備由于試件質量較小，并沒有采取隔振減振措施。

圖5 北京強度環(huán)境研究所的復合環(huán)境試驗系統(tǒng)Fig.5 Combined environment test system in Beijing Institute of Structure and Environment Engineering

此外，文獻[40]提到哈爾濱工業(yè)大學正在研制基于精密離心機平臺的復合離心機，可用于慣性儀表發(fā)射與再入階段加速度-振動復合環(huán)境的模擬。目前，國內尚未有在離心機上采用壓電激振器的報道。

綜上所述，國內外典型加速度—高頻振動復合環(huán)境試驗系統(tǒng)見表1。

表1 國內外典型加速度-高頻振動復合環(huán)境試驗系統(tǒng)Table 1 Representative combined acceleration and high- frequency vibration environment simulator domestic and overseas

3 關鍵技術及難點

為保障電動振動臺或壓電激振器工作在高線加速度環(huán)境中正常工作，對激振器和離心機均提出了更高的要求。

3.1 高效的冷卻系統(tǒng)研制

冷卻系統(tǒng)制約激振器在更高線加速度環(huán)境下使用，甚至造成激振器損壞，在 Sandia國家實驗室的研制歷程中，可以充分說明這一點。Sandia實驗室在壓電激振器與離心機的復合試驗中，對激振器的溫度實時監(jiān)測，控制激振器持續(xù)工作的時間，以避免激振器損毀[23]。目前報道的離心-電動振動復合設備上的電動振動臺均采用強制風冷技術，但隨著電動振動臺的出力和功率增加，發(fā)熱量也越來越大，需要高效的冷卻系統(tǒng)，目前最有發(fā)展?jié)摿Φ氖撬浼夹g。早期 Sandia實驗室研制的第一臺離心-電動振動復合設備上存在離心場下供水困難的問題，但是隨著離心-電液激振器復合設備的發(fā)展，在離心場下提供液體的問題已經(jīng)解決。目前仍存在困難的是離心場下電動振動臺的線圈密封以及絕緣可靠性問題。

3.2 變負載平衡對中技術與導向支承技術

對于順臂振動的電動振動臺，在高線加速度環(huán)境下，動圈受離心力作用偏向極限位置而無法振動，因此需要在不同加速度環(huán)境和負載質量下使動圈回到平衡位置。Sandia實驗室在電動振動-離心復合試驗設備中采用氣囊（Air bag）平衡對中技術，即根據(jù)位移傳感器的反饋信號控制氣動伺服閥對氣囊充放氮氣，從而調節(jié)氣囊中的壓力大小，以實時平衡動圈離心力。中國工程物理研究院總體工程研究所王寶乾根據(jù)氣囊平衡對中技術并結合工作實際，提出了一種“伺服氣壓彈簧補償法”，通過調節(jié)氣缸活塞桿兩側的壓力，可以實現(xiàn)雙向平衡[35]。浙江大學的復合環(huán)境模擬試驗臺樣機也采用類似的原理[41—42]，如圖6所示，并證實氣囊具有較大的靜承載能力和較小的動剛度。目前，電動振動臺已將變負載平衡對中系統(tǒng)集成至激振器中。大負載電動振動臺采用油氣彈簧和蓄能器組合進行負載平衡對中，通過充放液壓油實現(xiàn)對氣壓的控制，具有精度高、速度快的優(yōu)點。北京強度環(huán)境研究所研制的離心機上的電動振動臺均采用類似的“油氣彈簧”原理平衡負載。

圖6 氣囊式位移反饋動圈糾偏系統(tǒng)Fig.6 Smart armature correction system with gas cell displacement feedback

Sandia國家實驗室對離心機上的壓電激振器采用“變負載對中技術”（The variable load centering technique），如圖3和圖7所示。其核心是用配重質量與試件質量近似相等，配重和試件同處于相同的離心場下，能夠在不同加速度環(huán)境下始終保持對中。其中尼龍繩具有一定的減振隔振效果，這種變負載對中技術在試驗中取得成功[23]。這種技術的缺點是對于不同質量的試件需要制作不同的配重，此外這種技術只適用與小質量負載，對于大質量負載，對尼龍繩的強度和負載對中柱的剛度要求很高。

對于垂臂振動的電動振動臺，在高線加速度環(huán)境下，動圈受離心力作用偏向定圈，導致動圈與定圈之間摩擦力過大，這樣大幅降低了激振器的輸出力，甚至無法振動導致線圈燒毀。美國 Sandia國家實驗室采用空氣靜壓支承（Air bearing）解決這一難題[21]。此外，順臂振動的電動振動臺也需導向支承以克服負載和動圈引起的傾覆力矩。目前商用的大推力電動振動臺多采用液體靜壓軸承。

圖7 Sandia國家實驗室變負載對中技術Fig.7 The variable load centering technique

3.3 離心機轉臂平衡系統(tǒng)及隔振系統(tǒng)

對于電動振動-離心復合環(huán)境試驗系統(tǒng)，電動振動臺具有體積、質量大且出力小的缺點，因而對離心機也提出了更高的要求。要求離心機具有更高的載荷容量、更高的結構剛度以承受大的振動載荷。要求電動振動-離心復合試驗設備上應用高效的轉臂平衡系統(tǒng)，能夠快速調整配重，具有高精度的不平衡探測器和適用于連續(xù)工作的重型軸承系統(tǒng)。

振動容易激發(fā)離心機臂的固有頻率，并且會將激振力傳遞給轉臂支承和傳動系統(tǒng)，因此復合大推力振動臺的離心機必須具備隔振系統(tǒng)。離心機的隔振系統(tǒng)是研制的難點。目前常用隔振方式有以下幾種[43—45]。

1）橡膠隔振。這是一直以來最常用的隔振方式，具有承載小、剛度和阻尼大的特點，可在壓縮和剪切兩種狀態(tài)使用，但是其具有易老化、易蠕變的缺點。王保乾提出一種剪切減震器系統(tǒng)，如圖8所示，其核心是利用橡膠隔振，使得振動臺-剪切減震器系統(tǒng)的固有頻率為5 Hz左右。并設計壓力補償缸平衡振動臺的離心力，避免橡膠隔振墊被壓緊，這種隔振方式對順臂或垂臂振動均有效[35]。董龍雷等人提出了一種圓柱型橡膠減震器，以實現(xiàn)離心機與激振器的三個方向減振，在剪切橡膠方向實現(xiàn)主減振[46]。目前橡膠隔振有許多成熟的系列化的產(chǎn)品。

圖8 激振器與離心機臂之間的隔振方式Fig.8 Vibration isolation between actuator and centrifuge arm

2）柔性帶（柔性板）隔振。將振動臺通過柔性帶或柔性板懸吊在離心機上。柔性板可以用彈簧鋼板制成，為了取得更好的隔振效果，可安裝阻尼器增加系統(tǒng)阻尼。

3）鋼絲繩隔振[47]。鋼絲繩屬于非線性隔振器，中國工程物理研究院周桐在振動加速環(huán)境下分析其特性，發(fā)現(xiàn)過載量級和振動量級均會改變隔振系統(tǒng)的共振頻率[48]，但目前尚未有用于離心機上的報道。

4）空氣彈簧隔振?？諝鈴椈删哂谐休d力大剛度低的優(yōu)點。目前，該隔振方式廣泛用于電動振動臺與地基之間的隔振，中國工程物理研究院總體工程研究所正在研究將此隔振方式應用到多個型號的離心機上。離心機上復合大推力電動振動臺要求將整個離心機臂作為反振質量以達到激振器額定輸出推力值，因此空氣彈簧很適合用于加速度-高頻振動復合環(huán)境試驗系統(tǒng)的隔振。

5）彈簧阻尼隔振。通常由金屬彈簧和阻尼器組成，也可由彈簧經(jīng)阻尼處理單獨構成，多用于車輛減振，具有承載大、變形量大的特點。其水平剛度小，易晃動，不適用于精密隔振。浙江大學在其自研的電動振動-離心-熱環(huán)境綜合環(huán)境試驗臺樣機采用這類隔振系統(tǒng)[2]。

上述隔振方式均為被動隔振。被動隔振對高頻段振動抑制效果良好，但對于低頻段和超低頻段隔振效果不理想，因此可將主動隔振與被動隔振結合使用[49—50]?？蓪弘娀虺胖律炜s主動隔振與被動隔振方式結合起來解決離心機上寬頻隔振問題。離心-振動復合會引入科式加速度，引起系統(tǒng)多方向耦合振動，因此需對寬頻振動在離心機上的傳遞過程及耦合途徑進行深入分析，然后確定合理的隔振系統(tǒng)布局以盡量實現(xiàn)振動解耦。

4 發(fā)展趨勢及展望

目前，復合環(huán)境模擬系統(tǒng)正從某兩個因素復合朝更多因素復合發(fā)展，在加速度和振動基礎上，陸續(xù)復合溫度、濕度、真空、噪聲、氣動甚至輻射等因素。在加速度與振動兩個因素復合的基本系統(tǒng)中，仍有許多改進空間，總結如下。

1）提升測試負載容量。將測試能力從現(xiàn)在的一百多千克提升到一噸以上，實現(xiàn)從部件級測試到系統(tǒng)級測試。同時將過載加速度提高到100g以上。

2）增加頻寬范圍[26]。將現(xiàn)有頻率范圍分別向更高頻段和更低頻段延伸，以更真實地模擬試件實際環(huán)境中的振動。

3）將加速度、振動與試件自旋運動復合[26]。加入多軸自旋運動以真實模擬某些航天器在再入段的真實狀態(tài)。

4）實現(xiàn)與過載加速度方向的任意夾角振動?？稍陔x心機上設計滾轉框，以實現(xiàn)振動方向的變化，可模擬航天器在機動變軌中的載荷情況。

5）離心場快加速快減速。文獻[26]中提到由于大型離心機的慣量很大，兩個受載工況切換中，加速度下降不夠迅速，與火箭實際受載不符。盡管人們關心的是加速度上升階段，但是這也是一個潛在的改進點。

6）壓電激振器的串聯(lián)、并聯(lián)驅動研究。壓電激振器存在的最大缺點就是振幅過小，因此可將多個壓電激振器串聯(lián)增大輸出位移，通過多個壓電激振器并聯(lián)可增大輸出力。

7）離心機上復合二維振動。在航天器發(fā)射和再入過程中，除了發(fā)動機引起振動外，還有風阻和噪聲引起的振動，這些情況僅用一維振動描述是不全面的，因此需引入二維振動。目前在土工離心機上已經(jīng)實現(xiàn)復合二維振動模擬地震，考率到電動振動臺與電液激振器的差異，目前在加速度—高頻振動復合環(huán)境試驗系統(tǒng)采用二維電動振動臺難度很大，因此比較可行的方式是在電動振動-離心復合設備上再復合壓電激振器。

8）激振器、試驗箱模塊化設計并統(tǒng)一與離心機的接口。離心機作為特種設備需求量小，并且服役壽命長。在未來的復合環(huán)境試驗系統(tǒng)中要突出離心機為主體的地位，在設計中考慮離心機的改進潛力。將離心機臂作為反振質量并在離心機臂與主軸之間安裝隔振系統(tǒng)，將激振器、試驗箱等作為離心機的附屬設備，這樣可以將兩種或多種環(huán)境因素自由組合。

5 結語

隨著航空航天技術的不斷發(fā)展，航天器的使用壽命和可靠性受到越來越多的關注。為了降低發(fā)射成本，要求航天器在保證安全可靠的前提下盡可能減少質量，因此航天器在設計定型前，需要進行振動離心復合試驗。近來我軍提出面對“實戰(zhàn)化”作戰(zhàn)要求，這就要求環(huán)境試驗系統(tǒng)盡可能真實反映實際環(huán)境，因此振動離心復合環(huán)境試驗系統(tǒng)是未來發(fā)展的趨勢，未來在國內外有較大的需求。

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A Survey of Combined Acceleration and Vibration Environment Simulator

HE Yang, JIANG Chun-mei, ZHANG Jian-quan
(Institute of System Engineering, CAEP, Mianyang 621900, China)

Focusing on the combined development of electrodynamic vibration shaker, piezoelectric actuator and centrifuge, the evolution and current development of combined acceleration and vibration environment simulator based on centrifuge home and abroad were summarized systematically in this paper. The key technology and difficulties in combining electrodynamic vibration shakers and centrifuge were emphatically introduced. Finally, the development trend and prospect of combined acceleration and vibration environment simulator were proposed.

combined environment testing; acceleration and vibration; high-frequency vibration; centrifuge; electrodynamic vibration shakers

JIANG Chun-mei(1976—), Femal, from Guangan, Sichuan, Master, Senior engineer, Research focus: centrifuge design.

10.7643/ issn.1672-9242.2016.06.017

TJ86；V416

A

1672-9242(2016)06-0095-09

2016-06-12；

2016-07-15

Received：2016-06-12；Revised：2016-07-15

中國工程物理研究院總體工程研究所創(chuàng)新與發(fā)展基金（15cxj36）

Fund：Supported by the "Innovation and Evolution Fund of Institute of System Engineering, CAEP (15cxj36)"

何陽（1990—），男，四川射洪人，碩士，主要從事離心機結構設計與研究。

Biography：HE Yang(1990—), Male, from Shehong, Sichuan, Master, Research focus: centrifuge design.

蔣春梅（1976—），女，四川廣安人，碩士，高級工程師，主要從事離心機結構設計與研究。