沈建濤，鄭鵬輝，崔 寧，高海波，曹 春（西安西礦環(huán)保科技有限公司，陜西省西安市710075）

轉(zhuǎn)爐一次煙氣干法凈化與回收系統(tǒng)爆炸原因淺析

沈建濤，鄭鵬輝，崔 寧，高海波，曹 春（西安西礦環(huán)?？萍加邢薰?，陜西省西安市710075）

轉(zhuǎn)爐一次煙氣干法凈化回收系統(tǒng)作為環(huán)保節(jié)能的一項(xiàng)新技術(shù)，越來(lái)越多的被國(guó)內(nèi)鋼廠所采用；然而該系統(tǒng)中的爆炸一直以來(lái)備受人們所關(guān)注。本文從轉(zhuǎn)爐一次煙氣干法凈化回收系統(tǒng)的工藝流程說(shuō)起，結(jié)合煉鋼中吹煉脫碳的過(guò)程特點(diǎn)，分析了的不同階段爆炸產(chǎn)生的原因；為了避免爆炸對(duì)企業(yè)帶來(lái)的巨大損失，總結(jié)以往實(shí)際項(xiàng)目中的經(jīng)驗(yàn)，給出了一些行之有效的預(yù)防措施。

轉(zhuǎn)爐一次煙氣干法凈化與回收系統(tǒng)；蒸發(fā)冷卻器；圓筒形臥式電除塵器；泄爆閥

隨著國(guó)家對(duì)環(huán)保和節(jié)能減排工作的高度重視，為實(shí)現(xiàn)低碳排放、發(fā)展循環(huán)經(jīng)濟(jì)、實(shí)現(xiàn)負(fù)能煉鋼，環(huán)保工作者都為此做著不懈的努力。轉(zhuǎn)爐一次煙氣干法凈化回收系統(tǒng)自1998年寶鋼首次引進(jìn)以來(lái)，憑借其在煙氣除塵效率高、能耗低、工廠占地面積少、運(yùn)行成本低等方面所具有的明顯優(yōu)勢(shì)，國(guó)家已將其列為重點(diǎn)開(kāi)發(fā)推廣的技術(shù)項(xiàng)目。然而轉(zhuǎn)爐一次煙氣干法凈化回收系統(tǒng)中偶有的爆炸情況卻讓一些鋼廠業(yè)主望而卻步，心存疑慮；由于爆炸一般發(fā)生在圓筒形臥式電除塵器區(qū)域，所以有人認(rèn)為圓筒形臥式電除塵器就是產(chǎn)生爆炸的“罪魁禍?zhǔn)住薄橄@種誤解，我們有必要對(duì)其產(chǎn)生爆炸原因做簡(jiǎn)要的分析。

1 轉(zhuǎn)爐一次煙氣干法凈化回收系統(tǒng)

圖1 轉(zhuǎn)爐一次煙氣干法回收系統(tǒng)流程圖

圖1所示為轉(zhuǎn)爐一次煙氣凈化回收系統(tǒng)流程圖。氧氣轉(zhuǎn)爐煉鋼產(chǎn)生的高溫?zé)煔猓?450～1600℃）經(jīng)汽化冷卻煙道冷卻，煙氣溫度降為800～1000℃，然后經(jīng)過(guò)蒸發(fā)冷卻器，入口設(shè)外混雙流噴嘴，噴水量根據(jù)煙氣含熱量精確控制，所噴出的水完全蒸發(fā)，噴水降溫的同時(shí)對(duì)煙氣進(jìn)行了調(diào)質(zhì)處理，使粉塵的比電阻有利于圓筒形臥式電除塵器的捕集，同時(shí)蒸發(fā)冷卻器內(nèi)約40～50%的粗粉塵沉降到底部，經(jīng)排灰閥排出。在霧化水的降溫作用（根據(jù)工藝管道長(zhǎng)度略有不同）下，煙氣溫度直接冷卻到大約250℃左右，經(jīng)冷卻和調(diào)質(zhì)后的煙氣進(jìn)入有四個(gè)電場(chǎng)的圓筒形臥式電除塵器，其入口處設(shè)氣流分布板，使煙氣在圓筒形臥式電除塵器內(nèi)呈柱塞狀流動(dòng)，避免氣體混合，減少爆炸成因。圓筒形臥式電除塵器進(jìn)出口裝有安全泄爆閥，以疏導(dǎo)爆炸后可能產(chǎn)生的壓力沖擊波。煙氣經(jīng)圓筒形臥式電除塵器后含塵量降至10～15mg/Nm3。收集下的粉塵通過(guò)扇形刮板機(jī)刮到下部灰槽，然后用鏈?zhǔn)捷斔蜋C(jī)、斗式提升機(jī)送到貯灰倉(cāng)，粉塵定期由汽車(chē)運(yùn)出，送至燒結(jié)廠回收再利用。

干法系統(tǒng)阻力很小，風(fēng)機(jī)采用ID軸流風(fēng)機(jī)，有利于系統(tǒng)的泄爆，風(fēng)機(jī)設(shè)變頻調(diào)速，可實(shí)現(xiàn)流量跟蹤調(diào)節(jié)，以保證煤氣回收的數(shù)量與質(zhì)量，節(jié)約能源。

煤氣切換站由兩個(gè)液動(dòng)杯閥所組成。當(dāng)煙氣符合回收條件時(shí)即一氧化碳含量大于30%、且氧氣含量小于1%，煙氣由液動(dòng)杯閥切換至煤氣冷卻器（GC），煤氣經(jīng)過(guò)直接噴淋冷卻由150℃左右降至70℃以下進(jìn)煤氣柜，然后由煤氣加壓站加壓將煤氣送往各用戶；當(dāng)煙氣不符合回收條件時(shí)，煙氣由液動(dòng)杯閥切換至放散煙囪，通過(guò)排放煙囪點(diǎn)火放散。

2 轉(zhuǎn)爐煙氣來(lái)源和成份

轉(zhuǎn)爐煙氣的來(lái)源主要是兌入轉(zhuǎn)爐中的鐵水在吹氧煉鋼時(shí)，Si、Mn、C元素的依次氧化所產(chǎn)生。當(dāng)轉(zhuǎn)爐加入石灰等造渣原料時(shí)將產(chǎn)生粉塵；還有當(dāng)轉(zhuǎn)爐需要降溫時(shí)要加入廢鋼，而廢鋼又以輕型廢鋼居多，這些廢鋼中難免含有一定的油脂，也含有一定量的水分，這將會(huì)產(chǎn)生一定量的H2、CH4進(jìn)入煙氣中。

轉(zhuǎn)爐煙氣成份有：CO、H2、CO2、N2、CH4、O2等。

轉(zhuǎn)爐煙氣粉塵成份有：FeO、Fe2O3、SiO2、MnO2、CaO、MgO及少量的C、Fe。

3 吹煉脫碳曲線和吹煉中元素氧化順序

由圖2可見(jiàn)：轉(zhuǎn)爐吹煉可分為前、中、后期。用Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ表示。

吹煉Ⅰ期為硅、錳、磷氧化期。按溫度元素氧化順序首先氧化鐵水中的硅、錳、磷氧化反應(yīng)，同時(shí)鐵也有氧化，當(dāng)熔池溫度達(dá)到1368℃時(shí)碳才開(kāi)始氧化。且熔池內(nèi)碳氧反應(yīng)由于此時(shí)溫度低，所以碳氧反應(yīng)速度較慢，呈緩慢上升趨勢(shì)。

圖2 轉(zhuǎn)爐吹煉脫碳曲線

吹煉Ⅱ期為碳氧化期。此時(shí)熔池中硅、錳已基本氧化結(jié)束，鐵水溫度已上升到碳的激烈反應(yīng)溫度1523℃以上，碳氧反應(yīng)速度以最大速度進(jìn)行，此間供入熔池中的氧氣幾乎100%與碳發(fā)生反應(yīng)，此時(shí)碳反應(yīng)速度僅取決于供氧強(qiáng)度。

吹煉Ⅲ期即吹煉后期。此時(shí)脫碳反應(yīng)進(jìn)行到一定時(shí)候，即當(dāng)熔池碳含量達(dá)到臨界碳含量時(shí)，隨著鋼水中碳含量減少，其脫碳速度降低。

4 爆炸的危害及爆炸產(chǎn)生的原因

4.1 爆炸的危害

電場(chǎng)爆炸對(duì)圓筒形臥式電除塵器將會(huì)造成不同程度的損壞，對(duì)圓筒形臥式電除塵器的除塵效果產(chǎn)生一定的影響，甚至造成圓筒形臥式電除塵器失去除塵效果。具體對(duì)圓筒形臥式電除塵器內(nèi)設(shè)備危害如下：

將造成陽(yáng)極板的變形、錯(cuò)位；陽(yáng)極板筋板的變形；兩塊陽(yáng)極板之間限位桿的變形；將造成陰極框架的變形；陰極線的松弛、斷裂；造成極距的變化，導(dǎo)致電場(chǎng)電壓的穩(wěn)定性降低，電場(chǎng)電壓無(wú)法升高，影響圓筒形臥式電除塵器的除塵效果。

更大的爆炸將導(dǎo)致圓筒形臥式電除塵器內(nèi)部整個(gè)設(shè)備的癱瘓，甚至造成泄爆閥的損壞，更有甚者造成風(fēng)機(jī)葉輪的損壞；切換站杯閥受損；膨脹節(jié)超出范圍，無(wú)法復(fù)位；放散煙囪堵板嚴(yán)重受損等嚴(yán)重后果在以往項(xiàng)目中都曾有發(fā)生。

總之大的爆炸將會(huì)給我們帶來(lái)無(wú)法預(yù)期的后果，所以抑制爆炸的產(chǎn)生將是我們干法系統(tǒng)永恒的課題。

4.2 吹煉階段爆炸原因分析

爆炸必須具備以下兩個(gè)條件：

（1）一氧化碳和氧氣混合達(dá)到一定的濃度，（有資料顯示CO在空氣中的爆炸極限范圍為：12.5～74%）；

（2）足夠的火源（圓筒形臥式電除塵器電場(chǎng)放電是產(chǎn)生火源最直接的途徑）。

從以上條件不難看出圓筒形臥式電除塵器放電是不可避免的，在這里由于火花放電點(diǎn)無(wú)法統(tǒng)計(jì)，首先我們假定火花放電是持續(xù)存在的，（以后的分析都是基于此基礎(chǔ)之上的）。

從理論吹煉脫碳曲線來(lái)看，僅有吹煉Ⅱ期可產(chǎn)生較高的溫度（大于1523℃）和最高脫碳速度，一氧化碳的產(chǎn)生最為充分，應(yīng)只有吹煉Ⅱ期最有可能爆炸。冶煉其余階段不會(huì)出現(xiàn)爆炸。

但在實(shí)際生產(chǎn)中，吹煉的三個(gè)期間和冶煉其余階段均有爆炸，試分析其原因如下：

（1）在吹煉Ⅰ期，最有可能爆炸的原因是：鐵水在開(kāi)始吹氧后已形成部分爐渣，且渣中已積蓄大量的氧，然后向鐵水中擴(kuò)散，導(dǎo)致鋼中氧大量積蓄。當(dāng)氧槍一次沖擊區(qū)卷入廢鋼或鐵水中的鐵塵、鐵珠和碳顆粒過(guò)多時(shí)，由于氧槍一次沖擊區(qū)溫度高達(dá)2000℃，此時(shí)溫度、氧含量、碳含量同時(shí)滿足反應(yīng)條件，瞬時(shí)生成大量CO。被抽入電場(chǎng)后與尚未完全抽走的空氣中氧氣作用，產(chǎn)生爆炸。

可見(jiàn)，溫度、氧含量、碳含量較高是關(guān)鍵原因，有以下幾個(gè)方面的原因：

①現(xiàn)轉(zhuǎn)爐開(kāi)吹已設(shè)為低氧流量，但電氣調(diào)節(jié)閥為計(jì)算調(diào)節(jié)方式。當(dāng)外網(wǎng)氧氣特別充足時(shí)，氧流量調(diào)節(jié)時(shí)間較慢，導(dǎo)致瞬時(shí)開(kāi)吹流量過(guò)大。氧流量的瞬時(shí)增大提供了爆炸的可能。

②開(kāi)吹后由于輕型廢鋼漂在鐵水上，開(kāi)吹氧流量過(guò)低導(dǎo)致打火不暢，在吹煉時(shí)操作工往往有上下動(dòng)槍的過(guò)程，在動(dòng)槍的過(guò)程中就加速了渣中氧向鋼中傳遞，鋼中氧的大量積蓄和突然打火順暢引起的碳氧反應(yīng)，產(chǎn)生爆炸。

③開(kāi)吹氧流量過(guò)低也會(huì)導(dǎo)致打火不暢，產(chǎn)生爆炸。

（2）在吹煉Ⅱ期，由于溫度、氧含量、碳含量超標(biāo)，極易出現(xiàn)爆炸。應(yīng)該注意的是：

①在中期抬槍時(shí)，無(wú)論是抬槍過(guò)程還是再下槍過(guò)程都會(huì)產(chǎn)生爆炸，應(yīng)盡量杜絕抬槍。

②處理中期爆炸的原理基于兩點(diǎn)：a.控制溫度在1523℃以下；b.盡量脫氧。

③由于工藝系統(tǒng)聯(lián)鎖控制的限制，氧槍頻繁抬槍，二次或多次下槍，導(dǎo)致氧氣流失產(chǎn)生爆炸。

（3）在吹煉Ⅲ期，爆炸的主要原因是拉碳過(guò)高，在下槍點(diǎn)吹時(shí)瞬時(shí)CO升高，抽入電場(chǎng)后與尚未完全抽走的空氣中氧氣作用，產(chǎn)生爆炸。

4.3 冶煉周期的其余階段爆炸原因

關(guān)于冶煉周期的其余階段爆炸具體分析如下：

在兌鐵水、加廢鋼階段，由于原材料質(zhì)量下降，廢鋼中渣鐵潮濕且粒度小，兌鐵時(shí)有水汽和碳顆粒燃燒形成的CO，產(chǎn)生爆炸。因?yàn)閺拿簹夥治鰞x結(jié)果看，CO2、CO、H2、O2氣體含量都不高，應(yīng)是在電場(chǎng)內(nèi)水汽電離生成H2，CO燃燒生成CO2，氣體的化學(xué)反應(yīng)和受熱物理膨脹共同結(jié)果導(dǎo)致爆炸。此類爆炸屬于瞬時(shí)爆炸，應(yīng)對(duì)電場(chǎng)損害很小。

4.4 設(shè)備、電氣不正常引起的爆炸原因

煙道漏水、下料口水套漏水，蒸發(fā)冷卻器噴水量過(guò)大首先會(huì)增加電場(chǎng)內(nèi)的水，當(dāng)伴隨含有碳顆?；蚱渌s質(zhì)的煙塵被電場(chǎng)抽入后，增加了電場(chǎng)內(nèi)的放電次數(shù)。頻繁放電不僅電離出H2和O2，也加速了燃燒。所以，對(duì)于漏水及噴水量過(guò)大情況需嚴(yán)加控制。

電氣中氧氣調(diào)節(jié)閥工作的不正常，導(dǎo)致爆炸。煤氣分析儀工作的不正常，導(dǎo)致顯示爆炸信號(hào)。

4.5 其它原因

（1）檢修過(guò)后，重新開(kāi)爐，由于管道內(nèi)有滯留的部分空氣會(huì)與冶煉產(chǎn)生的CO結(jié)合產(chǎn)生爆炸；

（2）由于爐口微壓差控制不好導(dǎo)致空氣混入產(chǎn)生爆炸；

（3）第一次泄爆后，泄爆閥沒(méi)有及時(shí)復(fù)位，造成空氣再次進(jìn)入產(chǎn)生爆炸；

（4）現(xiàn)場(chǎng)檢修后人孔關(guān)閉不嚴(yán)、拉鏈機(jī)觀察孔未及時(shí)關(guān)閉造成部分空氣混入電場(chǎng)產(chǎn)生爆炸。

5 轉(zhuǎn)爐一次煙氣干法凈化回收系統(tǒng)爆炸的預(yù)防措施

為了防止轉(zhuǎn)爐一次煙氣干法凈化回收系統(tǒng)頻繁發(fā)生爆炸現(xiàn)象，要合理制定一些冶煉工藝參數(shù)。主要包括以下幾個(gè)方面：

5.1 氧流量的合理設(shè)定措施

設(shè)定氧流量考慮三個(gè)因素：①防止CO迅速上升，而發(fā)生爆炸的可能。②氧氣調(diào)節(jié)閥瞬時(shí)計(jì)算有誤差，會(huì)出現(xiàn)瞬時(shí)流量過(guò)大的現(xiàn)象。③流量不能太低，否則會(huì)出現(xiàn)打不著火的現(xiàn)象。

5.2 穩(wěn)定冶煉工藝操作的措施

（1）不允許反復(fù)搖爐和瞬時(shí)升降氧槍等操作，盡量避免因原料引起的劇烈碳氧反應(yīng)；

（2）降罩后方可下槍，保證爐口的微正壓狀態(tài)，以避免前期打火不完全燃燒和開(kāi)放式爐口產(chǎn)生的負(fù)壓卷入空氣；

（3）通過(guò)設(shè)備正常操作保障和電氣的正常運(yùn)轉(zhuǎn)，盡量杜絕中期抬槍和二次下?lián)專?/p>

（4）穩(wěn)定冶煉工藝，通過(guò)培訓(xùn)、學(xué)習(xí)的手段不斷提高操作工素質(zhì)，規(guī)范操作。冶煉工藝標(biāo)準(zhǔn)都應(yīng)一絲不茍地“規(guī)范”執(zhí)行。

5.3 其它的措施

通過(guò)建立日常點(diǎn)檢維護(hù)制度和定期檢修，處理潛在的設(shè)備、電氣隱患，保障設(shè)備、電氣的穩(wěn)定運(yùn)行。設(shè)備與電氣的點(diǎn)巡檢制度都應(yīng)一絲不茍地“規(guī)范”執(zhí)行。

6 結(jié)束語(yǔ)

通過(guò)以上分析，發(fā)生爆炸的原因繁多，圓筒形臥式電除塵器充其量在放電時(shí)充當(dāng)了一個(gè)導(dǎo)火索的作用，總之，解決轉(zhuǎn)爐一次煙氣干法凈化回收系統(tǒng)的爆炸這一問(wèn)題要從整個(gè)系統(tǒng)綜合考慮，尋找出現(xiàn)問(wèn)題的根源，單純認(rèn)為爆炸發(fā)生在圓筒形臥式電除塵器，解決爆炸問(wèn)題就應(yīng)該在圓筒形臥式電除塵器找原因是不妥的。只有了解了每次爆炸產(chǎn)生的真正原因才能從根本上解決問(wèn)題，采取可行的措施，防患于未然。

[1]編寫(xiě)組.氧氣轉(zhuǎn)爐煙氣凈化及回收設(shè)計(jì)參考資料.冶金工業(yè)出版社，1975.

[2]馮 捷，張紅文，主編.轉(zhuǎn)爐煉鋼生產(chǎn).冶金工業(yè)出版社，2006.

[3]張英華，黃志安，編著.燃燒與爆炸學(xué).冶金工業(yè)出版社，2010.

Analysis of Reasons for ConverterPrimary Flue Gas Dry Purification&Recovery System Explosion

Shen Jiantao，Zheng Penghui，Cui Ning，Gao Haibo，Cao Chun
（Xi′an Xikuang Environmental Protection Co，Ltd，Xi′an City Shaanxi Province 710075）

The converter primary flue gas dry recovery system as a new technology of environmental protection and energy saving has been widely adopted by domestic steel companies；However，the system explosion has been people′s concern.In this paper，from the process of a converter dry flue gas recovery system，combining with the characteristics of steel in the process of converting decarburization，analyzes the different stages of the reasons of explosion；In order to avoid explosion for enterprise to bring the huge losses，summarizing the experiences of practical projects，some effective preventive measures are given.

Converter Primary Flue Gas Dry Purification&Recovery System；Evaporation Cooler；Cylindrical Horizontal Type ESP；Explosion Venting Valve

X756

A

2095-2066（2016）32-0006-03

2016-11-2

沈建濤（1976-），男，高級(jí)工程師，本科，研究方向?yàn)榇髿馕廴局卫怼?/p>