胡遠(yuǎn)航，孫玉紅，楊廣鋒，刁芳芳，周震，陳浩

(1.長(zhǎng)城汽車股份有限公司技術(shù)中心, 河北保定 071000；2.河北省汽車工程技術(shù)研究中心,河北保定 071000)

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前端框架Moldflow分析及優(yōu)化

胡遠(yuǎn)航1,2，孫玉紅1,2，楊廣鋒1,2，刁芳芳1,2，周震1,2，陳浩1,2

(1.長(zhǎng)城汽車股份有限公司技術(shù)中心, 河北保定 071000；2.河北省汽車工程技術(shù)研究中心,河北保定 071000)

摘要：前端框架是汽車的核心功能部件，是散熱器、冷凝器、中冷器等零部件的組裝平臺(tái)，前端框架的性能直接影響到汽車前機(jī)艙的安全特性。注塑工藝中的熔接線、注塑內(nèi)應(yīng)力、變形等缺陷對(duì)前端框架的力學(xué)性能有較大影響。研究了前端框架的材料選擇、注塑澆口的設(shè)置方式、設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)對(duì)注塑的影響等內(nèi)容，并運(yùn)用Moldflow驗(yàn)證了前端框架的工藝性能，優(yōu)化了前端框架設(shè)計(jì)過(guò)程中的工藝問(wèn)題。

關(guān)鍵詞：前端框架；Moldflow分析；工藝優(yōu)化

0引言

前端框架是汽車集成化設(shè)計(jì)的重要部件，它是散熱器、冷凝器、中冷器等零部件的安裝平臺(tái)，是重要的安全部件，因此前端框架要滿足嚴(yán)格的力學(xué)性能要求。注塑過(guò)程中容易產(chǎn)生熔接線、氣穴、收縮、燒焦等注塑缺陷[1]。注塑缺陷對(duì)于前端框架的力學(xué)性能有較大的影響，且模具成型后修模費(fèi)用高昂[2]，因此模具設(shè)計(jì)過(guò)程中注塑缺陷的避免尤為重要。文中研究了前端框架注塑過(guò)程中的澆口排布方式、結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)方法等內(nèi)容，優(yōu)化了前端框架注塑工藝的相關(guān)問(wèn)題。

1模流分析

進(jìn)行塑料產(chǎn)品的模流分析要經(jīng)過(guò)以下3個(gè)步驟：網(wǎng)格劃分→模型搭建→后處理。

1.1網(wǎng)格劃分

建立前端框架的Moldflow殼網(wǎng)格模型，要注意網(wǎng)格數(shù)量的控制，網(wǎng)格劃分時(shí)還要注意連通區(qū)域、匹配率、自由邊、單元取向等問(wèn)題。

1.2分析計(jì)算

開(kāi)展Moldflow分析首先要進(jìn)行分析類型的選擇，然后進(jìn)行澆口尺寸、類型的設(shè)置，材料的選擇，最后在Moldflow中提交分析計(jì)算。

1.3分析結(jié)果后處理

在Moldflow中讀取分析結(jié)果，以查看注塑壓力、鎖模力、熔接線、氣穴、變形等結(jié)果，對(duì)不合格項(xiàng)進(jìn)行優(yōu)化設(shè)計(jì)。

2有限元模型建立

2.1網(wǎng)格劃分

前端框架的Moldflow殼網(wǎng)格要求如下：網(wǎng)格數(shù)量在10萬(wàn)以內(nèi)；連通區(qū)域?yàn)?；最大縱橫比小于15；雙層面匹配率大于85%，含玻纖材料，匹配率大于90%；要求無(wú)自由邊、無(wú)多重交叉邊，單元取向一致。建模如圖1所示。

2.2材料模型

前端框架結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)一般選材為PP玻纖增強(qiáng)材料或PA玻纖增強(qiáng)材料，2種材料的常用類型參數(shù)信息如表1所示。

PP玻纖增強(qiáng)材料的pVT曲線如圖2所示。

PP玻纖增強(qiáng)材料的黏度曲線如圖3所示。

PA玻纖增強(qiáng)材料的pVT曲線如圖4所示，PA玻纖增強(qiáng)材料的黏度曲線如圖5所示。

綜合考慮PP玻纖增強(qiáng)材料和PA玻纖增強(qiáng)材料的特性，PA玻纖增強(qiáng)材料的收縮率、彈性模量、pVT特性、黏性曲線等更適合應(yīng)用到前端框架的設(shè)計(jì)中，因此該前端框架設(shè)計(jì)選取PA玻纖增強(qiáng)材料。

2.3產(chǎn)品信息

前端框架垂直投影面積影響模具的鎖模力，體積影響材料質(zhì)量和注塑量，尺寸影響澆口的排布。該前端框架基本信息如下：投影面積為5 346.9 cm2、產(chǎn)品體積為2 826.2 cm3、三維尺寸為1 222 mm×626 mm×81 mm、主體壁厚為2.5 mm。

2.4澆口布置

進(jìn)行前端框架澆口布置時(shí)，要注意以下基本事項(xiàng)：(1)澆口之間的距離保持在200～400 mm之間，澆口布置均勻，以降低注塑壓力和鎖模力；(2)注意冷/熱澆口的選擇及排布方式；(3)澆口布置應(yīng)避開(kāi)滑塊位置；(4)前端框架主鎖位置承受較大的外部載荷，因此要避免熔接線出現(xiàn)在該位置。前端框架澆口布置見(jiàn)圖6。

說(shuō)明：該前端框架澆口布置采用8個(gè)熱澆口同時(shí)進(jìn)膠，熱主流道直徑為22 mm，熱流道直徑為18 mm，熱澆口端部直徑為8 mm，澆口中心點(diǎn)間距小于400 mm，滿足材料的流程比。澆口布置左右近似對(duì)稱，由于前端框架上梁右側(cè)有風(fēng)道安裝孔，影響材料流動(dòng)，因此澆口2略向右側(cè)偏置，以補(bǔ)充流動(dòng)缺陷。

3Moldflow分析結(jié)果

設(shè)圖6中前端框架的注塑方式為方案一，針對(duì)該方案進(jìn)行模流分析，下面對(duì)該分析結(jié)果進(jìn)行研究。

由圖7可知：前端框架等值線分布不均，注塑時(shí)間為9.939 s，前端框架兩側(cè)耳部發(fā)生短射，主要是耳部厚度較薄，影響注塑；下梁中部發(fā)生短射，主要原因是下梁中部為狹窄結(jié)構(gòu)(圖8)，注塑時(shí)中部流動(dòng)緩慢，建議在下梁中部增加1個(gè)澆口。在結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)時(shí)，盡量避免設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)的突變，建議增加下梁中部的材料厚度，且增加倒圓角，以利于注塑填充。

由圖9可知：該注塑方式前端框架的最大鎖模力出現(xiàn)在t=7.772 s，最大鎖模力為29.457 MN。

由圖10可知：前端框架的上梁、側(cè)梁等主要受力區(qū)域的熔接線較多、較深，對(duì)于前端框架的力學(xué)性能有較大影響。產(chǎn)生熔接線的主要原因是前端框架為了減重而將側(cè)梁挖出4個(gè)孔洞(減重孔分布見(jiàn)圖11)，孔洞周圍產(chǎn)生了密集的熔接線，且孔洞影響注塑填充，對(duì)于注塑壓力也有較大影響，設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)該盡量減少孔洞的數(shù)量。

前端框架的總體變形如圖12所示。

從圖12可知：前端框架最大變形為3.364 mm。減小注塑變形方法如下：設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)保持厚度均勻；模具冷卻水路布置均勻；拐角處盡量圓滑過(guò)渡，避免角效應(yīng)；選取收縮率較小的材料。

4結(jié)構(gòu)優(yōu)化

針對(duì)方案一填充不滿、鎖模力過(guò)大、熔接線過(guò)多、變形較大等注塑缺陷進(jìn)行了深入的研究，產(chǎn)生缺陷的主要原因如下：(1)前端框架減重孔影響注塑填充，且孔周圍有熔接線；(2)模具澆口布置不合理。針對(duì)缺陷一，優(yōu)化方案是將前端框架側(cè)梁4個(gè)減重孔填補(bǔ)，同時(shí)將流動(dòng)性差部位的設(shè)計(jì)厚度由2.5 mm變?yōu)? mm；針對(duì)缺陷二，優(yōu)化模具的澆口布置，在下梁中部增加澆口，同時(shí)將上梁中部的熱澆口改為側(cè)向冷澆口。優(yōu)化方案如圖13所示。

從圖14可知：側(cè)面冷澆口玻纖取向排列較為均勻，有利于前端框架上梁力學(xué)性能提升，熱澆口的玻纖取向排列雜亂，且熱澆口在產(chǎn)品表面，澆口處會(huì)有熱應(yīng)力集中，影響上梁的力學(xué)性能，因此側(cè)面冷澆口更為優(yōu)化。

5優(yōu)化方案分析結(jié)果

設(shè)圖13中前端框架的注塑方式為方案二，針對(duì)該方案進(jìn)行模流分析，下面對(duì)該分析結(jié)果進(jìn)行研究。

從圖15可知：前端框架等值線分布較為均勻，前端框架注塑時(shí)間為8.537 s，且前端框架整體填充良好，無(wú)短射問(wèn)題發(fā)生。

由圖16可知：該方案前端框架的最大鎖模力出現(xiàn)在t=7.3 s，最大鎖模力為19.487 MN。

由圖17可知：前端框架整體熔接線較少，相對(duì)方案1熔接線減少。

從圖18可知：前端框架最大變形為3.046 mm，相對(duì)方案一變形減小。

對(duì)于前端框架的注塑方案一和方案二進(jìn)行匯總，對(duì)比見(jiàn)表2。

6結(jié)論

介紹了前端框架的模流分析及優(yōu)化方法,采用該方法進(jìn)行前端框架的注塑成型，可以避免注塑過(guò)程中的短射、熔接線等缺陷，同時(shí)具有注塑時(shí)間短、鎖模力小、變形小等優(yōu)點(diǎn)，特別是前端框架主鎖位置的澆口設(shè)定方式有利于提高前端框架的力學(xué)性能。

國(guó)內(nèi)某車企在前端框架模具設(shè)計(jì)過(guò)程中，使用了文中研究的相關(guān)方法，設(shè)計(jì)出滿足性能要求的前端框架產(chǎn)品，避免了注塑過(guò)程中的諸多缺陷和高昂的修模費(fèi)用，降低了整車的研發(fā)周期和成本。

參考文獻(xiàn):

【1】孫先明，魏雷，鄒煥.基于Moldflow的汽車車燈面罩模具設(shè)計(jì)與開(kāi)發(fā)[J].塑料科技，2014,42(12):98-101.

【2】陳世煌，陳可娟.塑料注塑成型模具設(shè)計(jì)[M].北京：國(guó)防工業(yè)出版社，2007：9.

Moldflow Analysis and Optimization for Front-end Module

HU Yuanhang1,2, SUN Yuhong1,2, YANG Guangfeng1,2,DIAO Fangfang1,2, ZHOU Zhen1,2, CHEN Hao1,2

(1.R & D Center of Great Wall Motor Company，Baoding Hebei 071000,China; 2.Automotive Engineering Technical Center of Hebei，Baoding Hebei 071000,China)

Keywords:Front-end module; Moldflow analysis; Process optimization

Abstract:Front-end module is a core feature of the car, the assembly platform of radiator, condenser, intercooler and other components. Its performance directly affects the security features of the car front cabin. The weld line, injection internal stress, deformation and other defects in injection molding process have a greater impact on the mechanical properties of the front-end module.The influences of the material selection, setting modes of the injection gate, designed structure to the injection molding were studied. Moldflow technology was used to verify the performance of the front-end module, and the process technology issues were optimized.

收稿日期：2016-01-31

作者簡(jiǎn)介：胡遠(yuǎn)航(1986—)，男，碩士，研究方向?yàn)槠嘋AE仿真技術(shù)。E-mail：huyuanhanghgc@163.com。

中圖分類號(hào):U325.5

文獻(xiàn)標(biāo)志碼：A

文章編號(hào)：1674-1986(2016)05-016-05