聞開斌，楊洋，任東杰，潘龍飛，周根

（揚(yáng)州鍛壓機(jī)床股份有限公司，江蘇揚(yáng)州225128）

組合框架式機(jī)身拉緊螺栓預(yù)緊ANSYS模擬分析

聞開斌，楊洋，任東杰，潘龍飛，周根

（揚(yáng)州鍛壓機(jī)床股份有限公司，江蘇揚(yáng)州225128）

本文介紹了組合框架式機(jī)身ANSYS有限元分析中常用的拉緊螺栓預(yù)緊方法；采用等效應(yīng)變法對(duì)某系列的5500 kN壓力機(jī)機(jī)身進(jìn)行預(yù)緊分析，結(jié)果表明該方法能夠很好地模擬實(shí)際預(yù)緊力。

壓力機(jī)；機(jī)身；ANSYS；組合框架式；預(yù)緊；螺栓

大型鍛壓裝備多采用組合框架式結(jié)構(gòu)，通過大型螺栓將機(jī)身連接為一體。為增強(qiáng)聯(lián)接剛性、緊密性和傳遞能量，安裝螺栓時(shí)需施加合適的預(yù)緊力。ANSYSWorkbench有限元分析中，常用模擬螺栓預(yù)緊方法，包括直接加載法、等效應(yīng)力法、等效應(yīng)變法等。

其中，直接加載法、等效應(yīng)力法不能很好地模擬實(shí)際預(yù)緊狀況。這是因?yàn)槔o螺栓在從預(yù)緊狀態(tài)到?jīng)_裁滿載荷狀態(tài)時(shí)，依然會(huì)進(jìn)一步伸長(zhǎng)，從而導(dǎo)致拉緊螺栓所產(chǎn)生的預(yù)緊力進(jìn)一步增大。然而“直接加載法”與“等效應(yīng)力法”所產(chǎn)生的預(yù)緊力是恒定不變的，因此無法真實(shí)模擬出實(shí)際的預(yù)緊情況。

等效應(yīng)變法通過預(yù)先對(duì)拉緊螺栓施加一個(gè)應(yīng)變變形，使拉緊螺栓在初始狀態(tài)下產(chǎn)生一個(gè)預(yù)緊力的效果，在沖裁過程中，螺栓會(huì)進(jìn)一步拉長(zhǎng)，從而使螺栓產(chǎn)生的預(yù)緊力隨拉長(zhǎng)而增大，因此該種方法能夠很好地模擬出實(shí)際的預(yù)緊狀況。

本文以公司某5500kN壓力機(jī)為分析對(duì)象，分析拉緊螺栓的工作原理，分別采用等效應(yīng)變法以及默認(rèn)整體聯(lián)接法對(duì)其進(jìn)行仿分析真，并對(duì)兩種分析方法進(jìn)行對(duì)比和評(píng)價(jià)。

1 螺栓預(yù)緊理論說明

壓力機(jī)在工作時(shí)，橫梁、底座和立柱之間靠拉緊螺栓以預(yù)緊，使機(jī)身受壓，有一定的預(yù)壓縮量；拉緊螺栓相應(yīng)受拉，有一定伸長(zhǎng)量。在工作時(shí)，機(jī)身的預(yù)壓縮量減少，螺栓進(jìn)一步伸長(zhǎng)。通常因橫梁和底座的截面很大而高度較小，相對(duì)于立柱而言，其壓縮量可忽略不計(jì)。故對(duì)機(jī)身變形只是考慮立柱的變形。

如圖1所示為拉緊螺栓和立柱的變形情況簡(jiǎn)圖。

圖1 螺栓和立柱變形示意圖

圖中，λ1——預(yù)緊后拉緊螺栓伸長(zhǎng)量；

λ2——預(yù)緊后立柱壓縮量；

λ′1——工作時(shí)拉緊螺栓伸長(zhǎng)量；

λ′2——工作時(shí)立柱殘余壓縮量。

所以，拉緊螺栓在工作狀態(tài)比預(yù)緊狀態(tài)所增加的伸長(zhǎng)量為：

立柱在工作狀態(tài)比預(yù)緊狀態(tài)所減少的壓縮量為：

在彈性范圍內(nèi)，螺栓以及立柱的受力和變形基本是線性的，采用軟件計(jì)算方法可知也是按照線性變化的。如圖2所示。

圖2 螺栓與立柱的力-變形圖

機(jī)身受到公稱壓力Pg作用時(shí)，拉緊螺栓除承受立柱給它的反作用力（即立柱殘余預(yù)緊力Pyt′）以外，又多加了一公稱力Pg。即拉緊螺栓從Py增加為Pyt，而立柱由Py′變?yōu)镻yt′。由圖2c得：

根據(jù)胡克定律，拉緊螺栓所產(chǎn)生的力

立柱所產(chǎn)生的力

可見，整機(jī)在公稱力Pg作用過程中，對(duì)整機(jī)變形Δλ相關(guān)的因素為K1與K2，因此可得對(duì)分體式機(jī)身預(yù)緊螺栓的分析可由兩種方法進(jìn)行選擇：一種是定義好各部分接觸關(guān)系，對(duì)螺栓采用等效應(yīng)變法分析整機(jī)變形；另一種是默認(rèn)整機(jī)各部分為一個(gè)整體，連接方式為Bond聯(lián)接，直接進(jìn)行分析?，F(xiàn)分別用兩種方法對(duì)機(jī)床進(jìn)行分析，對(duì)比其優(yōu)缺點(diǎn)。

2 模型分析

壓力機(jī)由上橫梁、立柱、底座、拉緊螺栓組成，屬于組合框架式機(jī)架。鑒于壓力機(jī)對(duì)復(fù)雜模型建模比較困難，本次分析采用NX建模后倒入ANSYS Workbench軟件，壓力機(jī)機(jī)身結(jié)構(gòu)的前后左右均對(duì)稱，取其1/4模型進(jìn)行有限元分析，模型如圖3所示。

壓力機(jī)機(jī)身材料Q235-A，彈性模量206GPa，泊松比0.3；拉桿材料45鋼，抗拉強(qiáng)度600MPa，屈服強(qiáng)度355MPa，彈性模量210GPa，泊松比0.3。

圖3 壓力機(jī)模型與1/4分析模型

3 預(yù)緊力說明

在壓力機(jī)工作過程中，預(yù)緊力大小會(huì)影響橫梁與立柱以及底座與立柱的接觸情況。根據(jù)工程經(jīng)驗(yàn)，取預(yù)緊力為1.5倍公稱力，所以單根拉緊螺栓的預(yù)緊力大小為2062.5kN。

4 等效應(yīng)變法分析過程

本次分析中，由于螺栓在預(yù)緊力大小為2062.5kN時(shí)的應(yīng)變不能預(yù)先知道，因此可先添加一個(gè)2mm應(yīng)變變形，查看此時(shí)螺栓所產(chǎn)生的預(yù)緊力，從而推出合適的應(yīng)變變形。

約束施加在橫梁上端螺栓表面的X、Y、Z方向自由度，拉桿、橫梁、立柱、底座之間采用面-面結(jié)合組，其中立柱與橫梁以及立柱與底座的接觸面采用粗糙接觸，摩擦系數(shù)0.3,其余接觸為綁定接觸。具體過程如下。

4.1 螺栓應(yīng)變載荷為2mm

如圖4所示為2mm應(yīng)變載荷下立柱所受壓力。

由于在預(yù)緊狀態(tài)下，立柱所受壓力即為螺栓預(yù)緊力，因此此時(shí)的螺栓預(yù)緊力為1557.3kN,而目標(biāo)預(yù)緊載荷為2062.5kN,所以應(yīng)施加的應(yīng)變載荷為：

圖4 2mm應(yīng)變載荷下立柱所受壓力

4.2 螺栓應(yīng)變載荷為2.6488mm

圖5所示為2.6488mm應(yīng)變載荷下立柱所受壓力。

圖5 2.6488mm應(yīng)變載荷下立柱所受壓力

此時(shí)可看出立柱所受壓力為2062.5kN，剛好為目標(biāo)預(yù)緊載荷。因此該狀態(tài)即為機(jī)床的預(yù)緊初始狀態(tài)。

探測(cè)出此時(shí)拉緊螺栓的拉應(yīng)力為72.2MPa。而螺栓在受到2062.5kN拉力狀態(tài)時(shí)，其所產(chǎn)生的理論拉應(yīng)力為，其中拉緊螺栓r＝95mm，由此可算出[σ]=72.7MPa，與72.2MPa的分析應(yīng)力極其接近。從而看出上述方法施加的預(yù)緊狀態(tài)符合分析要求。如圖6所示拉緊螺栓應(yīng)力圖。

記錄此狀態(tài)下底座與橫梁的豎直變形，并將此變形記為基準(zhǔn)變形。其數(shù)據(jù)如圖7所示。

橫梁豎直變形Δ1=0.106mm

底座豎直變形Δ2=0.481mm

4.3 在預(yù)緊力的基礎(chǔ)上加載荷（圖8）

圖6 拉緊螺栓應(yīng)力圖

圖7 橫梁、底座以及整機(jī)豎直位移云圖

圖8 沖裁工況下立柱所受壓力

圖9 沖裁工況下拉緊螺栓拉應(yīng)力

由圖9可知，拉緊螺栓在沖裁狀態(tài)下拉應(yīng)力進(jìn)一步增大，變?yōu)?9.2MPa，則可以算出此時(shí)拉桿所產(chǎn)生的預(yù)緊力大小為Pyt′=79.2×π·r2=2246kN，符合實(shí)際螺栓變化情況。觀察圖9可知，此時(shí)立柱殘余壓力為Pyt=887.5kN，則可得出Pyt′-Pyt=1358.5kN≈0.25·Pg(1375kN)，與前述提到的螺栓預(yù)緊理論趨勢(shì)一致。

記錄沖裁工況下底座與橫梁的豎直變形，將此變形記為基準(zhǔn)變形。數(shù)據(jù)如圖10所示。

圖10 沖裁工況下橫梁、底座及整機(jī)豎直位移云圖

橫梁豎直變形為：

底座豎直變形為：

綜合上述數(shù)據(jù)，該組合機(jī)身在等效應(yīng)變方法下所計(jì)算出的整機(jī)變形為：

5 默認(rèn)整體直接分析法

本次分析中，將整機(jī)各部分之間的連接定義為Bond聯(lián)接，依然約束施加在橫梁上端螺栓表面的X、Y、Z方向自由度。如圖11所示，具體分析如下。

橫梁豎直變形為：

底座豎直變形為：

因此可見，該方法計(jì)算出的整機(jī)變形為：

圖11 默認(rèn)整體分析法下橫梁、底座豎直位移云圖

6 結(jié)論

5500kN機(jī)械壓力機(jī)組合式框架機(jī)身，通過ANSYSWorkbench的兩種方法計(jì)算出的整機(jī)變形結(jié)果分別為：預(yù)緊螺栓等效應(yīng)變法Δ=0.587mm；默認(rèn)整體不加預(yù)緊力方法C=0.555mm。

可見，兩種方法計(jì)算出的整機(jī)變形相差很小，誤差僅為0.032mm。但第一種方法計(jì)算耗時(shí)遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于第二種方法，因此在設(shè)計(jì)初期可通過第二種方法較準(zhǔn)確地計(jì)算出產(chǎn)品的變形情況。當(dāng)產(chǎn)品最終定型后，可以用第一種方法對(duì)產(chǎn)品的變形進(jìn)行較準(zhǔn)確得分析。從而有效提高設(shè)計(jì)周期，并保證分析的準(zhǔn)確性。

[1]何德譽(yù).曲柄壓力機(jī)[M].北京：機(jī)械工業(yè)出版社，1981.

[2]沈春根，王貴成，王樹林，等.UG NX7.0有限元分析入門與實(shí)例精講[M].北京：機(jī)械工業(yè)出版社，2010.

[3]鄭文緯，吳克堅(jiān).機(jī)械原理[M].北京：高等教育出版社，1997.

[4]王勖成.有限單元法[M].北京：清華大學(xué)出版社，2003.

ANSYS simulation analysis of pre-tightening by tension bolt for composite frame body

WEN Kaibin，YANG Yang，REN Dongjie，PAN Longfei,ZHOU Gen
（Yangzhou Metalforming Machine Group Co.,Ltd.,Yangzhou 225128,Jiangsu China）

The pre-tightening method by tension bolt for composite frame body has been introduced in the text,which is commonly used in the ANSYS finite element analysis.The pre-tightening analysis has been conducted to some series of 5500kN press body by use of equivalent strain method.The analysis result shows that this method can well simulate the actual pre-tightening force.

ANSYS;Pre-tightening;Bolt;Analysis

TG315.5

A

10.16316/j.issn.1672-0121.2016.05.003

1672-0121（2016）05-0015-04

2016-05-25；

2016-07-16

聞開斌（1977-），男，工程師，從事鍛壓設(shè)備設(shè)計(jì)與制造。E-mail：beijing2008chenc@163.com