田冠楠，劉 昊，李 牧

(中海油能源發(fā)展采油服務(wù)公司，天津 300451)

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FPSO軟剛臂單點系泊系統(tǒng)載荷數(shù)值分析

田冠楠，劉 昊，李 牧

(中海油能源發(fā)展采油服務(wù)公司，天津 300451)

軟剛臂型單點系泊FPSO是渤海海域油田開采的主要設(shè)施。為了研究軟剛臂單點系泊系統(tǒng)載荷，基于設(shè)計規(guī)范假定參數(shù)，建立完整FPSO數(shù)值系泊模型，并在百年一遇環(huán)境環(huán)境條件，對滿載和壓載兩個工況進行數(shù)值模擬，同時與水池試驗進行對比研究，驗證數(shù)值模型的有效性。

FPSO;系泊載荷；數(shù)值計算；試驗

相對于陸地，海上油氣開發(fā)難度較大，海洋石油設(shè)施是獲取海洋油氣的重要技術(shù)手段[1]。FPSO是海洋油氣資源生產(chǎn)的主要設(shè)施和全海式油田開發(fā)的核心單元，該設(shè)施為集油氣水處理、儲存、外輸、發(fā)電等多項功能于一體，在油田的整個開發(fā)過程中，扮演著至關(guān)重要的角色。然而，F(xiàn)PSO在長期服役中面臨著復(fù)雜的海洋環(huán)境，因此，F(xiàn)PSO的系泊系統(tǒng)安全受到國內(nèi)外學(xué)者的關(guān)注和研究[2-4]。

目前，常用的系泊系統(tǒng)安全研究方法為數(shù)值模擬、模型實驗，其中數(shù)值分析主要依賴于現(xiàn)有的理論和科學(xué)方法，對實際情況進行一定簡化，通過模擬計算得到系泊系統(tǒng)的性能信息；模型實驗主要依賴于實際結(jié)構(gòu)，進行縮比實驗，從而得到FPSO在環(huán)境條件下的響應(yīng)，系泊系統(tǒng)受力及狀態(tài)等參數(shù)。2種方法均有一定的不足，數(shù)值計算中需假設(shè)和簡化多個參數(shù)，而模型試驗則對模型及環(huán)境條件模擬要求較高，且需要花費大量人力物力，無法進行實時分析[5]。因此，考慮以作業(yè)于渤海區(qū)域的15萬t FPSO為研究目標(biāo)，按照設(shè)計規(guī)范假定參數(shù)[6]，建立完整的FPSO系泊模型進行數(shù)值模擬，與試驗值進行對比分析，驗證該數(shù)值模型的有效性，以便通過數(shù)值方法對FPSO的系泊能力進行預(yù)測和評估。

1 理論基礎(chǔ)

1.1 FPSO波頻運動方程

基于三維勢流理論，計算頻域下的波浪力、附加質(zhì)量和附加阻尼，進而得到單位幅值波激勵下的運動RAO值，通過傅里葉變換，得到FPSO波頻運動方程[7]。

(1)

式中：Mij， μij——質(zhì)量矩陣和附加質(zhì)量矩陣；

Kij(τ)——延時函數(shù)矩陣，與阻尼有關(guān)；

Cij——恢復(fù)力矩陣。

1.2 FPSO低頻運動方程

FPSO的垂蕩、橫搖和縱搖運動的固有頻率屬于高頻范圍，因此FPSO的低頻運動僅考慮橫蕩、縱蕩和艏搖運動，其運動方程為[8]

(2)

(3)

(4)

式中：m——浮體質(zhì)量；

I66——慣性矩；

B11，B22，B66——靜水阻尼；

Bwdd——縱蕩波浪慢漂阻尼系數(shù)；

x(2)——低頻運動；

Fwind，F(xiàn)current——風(fēng)載荷、流載荷；

Fwave(2)，F(xiàn)moor——波浪載荷、系泊力。

1.3 波浪載荷

作用在FPSO的波浪力基于選定的波浪譜，通過傅立葉變換得到時域的波高分布值，進而得到波浪力一階和二階波浪載荷的時域過程，其中由于作業(yè)水深較淺，考慮波浪的差頻影響?？紤]不規(guī)則波浪下，作用于FPSO的波浪力為

(5)

式中：Fwave(1)，F(xiàn)wave(2)——波浪的一階、二階載荷；

h(t)——一階脈沖響應(yīng)函數(shù)；

η(τ)——時域的波面升高函數(shù)；

Aj，Ak——雙色波動波幅值；

ωj，ωk——雙色波的頻率；

ηj，ηk——雙色波的隨機相位；

1.4 風(fēng)、流載荷

在系泊計算時，通常將風(fēng)作為均勻風(fēng)來處理，風(fēng)載荷通過不同入射角度風(fēng)對應(yīng)不同的風(fēng)系數(shù)，流載荷也采用該計算方式，其載荷計算方程為：

(6)

(7)

(8)

(9)

式中：Cw，Cc——風(fēng)、流系數(shù)；

ρa，ρw——空氣、水的密度；

L——力作用點到重心距離；Aa，Aw——FPSO在風(fēng)和流方向上的投影面積；

Vw，Vc——相對于FPSO的風(fēng)速、流速。

2 研究對象

研究對象為作業(yè)于渤海海域的15萬t級FPSO，作業(yè)水深17.8 m，船體參數(shù)見表1。

表1 FPSO主要參數(shù)表

FPSO通過軟剛臂式系泊系統(tǒng)進行定位，總布置見圖1。

圖1 軟剛臂單點系泊系統(tǒng)

采用Ariane軟件對FPSO進行數(shù)值建模，為了準(zhǔn)確模擬FPSO單點系泊系統(tǒng)，對系泊系統(tǒng)進行簡化處理，對其中參數(shù)按照規(guī)范進行假定，得到圖2系泊模型，其中測點A、B為載荷測點，分別為系泊腿載荷及YOKE與LINK ARM連接處的載荷，系泊系統(tǒng)設(shè)計滿足百年一遇海洋環(huán)境狀況。

圖2 數(shù)值模型簡化系泊系統(tǒng)

3 水池模型試驗

為了盡量模擬FPSO在淺水中的運動特性，水池模型(見圖3)試驗中采用縮尺比42對FPSO進行縮放，對FPSO在壓載、滿載工況下百年一遇環(huán)境條件進行模擬，波浪和風(fēng)分別采用Jonswap譜和NPD風(fēng)譜，流為定常流，時間對應(yīng)實際的3 h，工況見表2。在模型試驗前，將模擬值與給定的風(fēng)浪流值進行校核，保證試驗值有效。

圖3 FPSO水池試驗?zāi)Ｐ?/p>

工況風(fēng)(NPD譜)角度/(°)1h平均/(m·s-1)浪(Jonswap譜)角度/(°)γ波高/m周期/s流(連續(xù))角度/(°)1h平均/(m·s-1)滿載1工況(Full1)24028.32701.85.410.31801.21滿載2工況(Full2)27028.32701.85.410.31801.00壓載1工況(Ballast1)27028.32701.85.410.31801.73壓載2工況(Ballast2)24028.32701.85.410.31801.00

4 結(jié)果與分析

為了保證采用數(shù)值模擬的準(zhǔn)確性，首先通過調(diào)整質(zhì)量分布、YOKE壓載等對模型剛度進行校核，結(jié)果見圖4。由圖4可見，數(shù)值模型的剛度曲線在該線性區(qū)間內(nèi)誤差較小，較為準(zhǔn)確。

圖4 系泊系統(tǒng)剛度

基于該模型進行時域仿真計算，由于數(shù)值計算和模型試驗采用波譜種子隨機數(shù)很難一致，所以只能比較數(shù)值計算和模型試驗在同一海況下的統(tǒng)計值。為了校核數(shù)值模型采用的系泊阻尼的準(zhǔn)確性，選取2個滿載及2個壓載海況對應(yīng)的工況在3 h海況下艏向角和系泊力的平均值及方差進行對比分析。見圖5、6。

從圖中由FPSO艏向和系泊力的數(shù)值計算結(jié)果與模型試驗結(jié)果對比分析可以看出，2者之間的差異較小，系泊力誤差在10%以內(nèi)，數(shù)值模型基本滿足要求，計算結(jié)果較為準(zhǔn)確。產(chǎn)生微小差異的原因，一是可能由于波浪種子隨機數(shù)不一樣，F(xiàn)PSO艏向變化會有一定的差異；二是試驗中會有一些干擾因素如相關(guān)采集設(shè)備的電纜等，也可能會影響結(jié)果。FPSO艏向及系泊力的數(shù)值計算結(jié)果與模型試驗結(jié)果的對比分析驗證了數(shù)值模型的可靠性。

圖5 FPSO試驗值與計算值艏向角對比

圖6 FPSO試驗值與計算值平均載荷對比

其中FPSO在壓載狀態(tài)下系泊力稍大于滿載狀態(tài)，這主要由于滿載狀態(tài)下FPSO質(zhì)量較大，從而導(dǎo)致整體系泊系統(tǒng)剛度及相應(yīng)的阻尼增大，進而引起系泊力有一定的降低。

5 結(jié)論

利用Ariane軟件對指定環(huán)境工況下的軟剛臂系泊系統(tǒng)的FPSO進行數(shù)值分析，與模型試驗的對比，計算誤差較小，驗證了該數(shù)值模型的有效性。同時，該方法也可用于在預(yù)報海洋環(huán)境條件下，對FPSO系泊系統(tǒng)的定位能力進行評估，保證其安全運營作業(yè)。

[1] 江懷友，趙文智，閆存章，等.世界海洋油氣資源與勘探模式概述[J]，海相油氣地質(zhì)，2008，13(3)：5-10.

[2] 趙文華,胡志強,楊建民,等.FPSO系泊系統(tǒng)載荷計算與分析[J].中國海上油氣，2011，23(2)：116-121.

[3] 劉成義，唐友剛，李焱.水深對軟剛臂單點系泊FPSO動力響應(yīng)的影響[J].海洋工程，2016，34(1)：25-32.

[4] DUGGAL A, LIU Y, HEYL C. Global analysis of shallowWater FPSOs[C]. Offshore technology conference，2004.

[5] 肖龍飛,楊建民.FPSO水動力研究與進展[J]海洋工程，2016，24(4)：116-123.

[6] BUREAU VERITAS. Rules for the Classification of Offshore Units[S]. March,2007.

[7] 嚴(yán)明，田冠楠，楊凱東，王連佳.惡劣海況下海洋石油116內(nèi)轉(zhuǎn)塔式FPSO裝配載優(yōu)化[J].船海工程，2015，44(4)：88-92.

[8] 夏華波.淺水自調(diào)節(jié)外轉(zhuǎn)塔單點系泊研究[J].海洋技術(shù)學(xué)報，2014，33(3)：99-104.

Numerical Simulation of the Mooring Load of FPSO with Soft Yoke

TIAN Guan-nan, LIU Hao, LI Mu

(CNOOC Energy Technology & Services-Oil Production Services Co., Tianjin 300451, China)

FPSO with soft yoke is the main facility of oil fields exploiting in Bohai sea. In order to analysis the mooring load of soft yoke, an integral numerical model was established with the assumptive parameter based on the design rules. The numerical analysis was carried out for the cases of full load and ballast load. The numerical results were compared with that of experiments, showing that the numerical model is effective.

FPSO; mooring load; numerical calculation; experiment

10.3963/j.issn.1671-7953.2016.05.004

2016-07-10

中海油能源發(fā)展項目(HFXMLZ-CY201403)

田冠楠(1989—)，男，碩士，助理工程師

U674.38

A

1671-7953(2016)05-0016-04

修回日期：2016-08-10

研究方向:海洋結(jié)構(gòu)物水動力性能

E-mail:tiangn@cnooc.com.cn