陳永貴（安徽送變電工程公司，安徽合肥230000）

終端塔跳線長度的調整方法

陳永貴（安徽送變電工程公司，安徽合肥230000）

終端塔跳線計算時，由于設計進行相位調整，構架側導線與終端塔橫擔夾角不能按一般轉角塔的方法來進行計算，每一相都需要通過現(xiàn)場測量橫擔與構架側線路方向夾角，根據(jù)現(xiàn)場測量計算的夾角來計算終端塔跳線長度。

終端塔；跳線；測量；計算

耐張塔跳線通過計算確定割線長度，進行集中壓接和裝配掛線，這樣就免去了施工人員在桿塔上進行模擬測量，減少施工人員的空中作業(yè)，降低安全風險，提高工作效率，跳線安裝施工工藝能明顯提高，采用裝配式跳線安裝方法已成為一種常規(guī)的施工方法，很受施工人員的歡迎，可是終端塔跳線按設計給定參數(shù)計算后，往往尺寸誤差較大，須經(jīng)返工調整后才能符合要求，影響工效和質量。

耐張塔跳線長度的計算需要的參數(shù)較多，如前后側導線與橫擔的夾角、耐張塔橫擔寬度和長度、耐張串長度、耐張串傾斜角，跳線弧垂等，如有跳線串則參數(shù)更多。這些參數(shù)對于一般耐張塔均可以從相應的施工圖紙中直接查找得到，導線與橫擔的夾角也可按90°-轉角度數(shù)/2計算獲得，但在終端塔構架側，由于設計一般通過構架進行相位調整，導線與橫擔夾角是不再符合90°-轉角度數(shù)/2的規(guī)定，而且每相也各不相同，構架側導線與橫擔的夾角需要進行現(xiàn)場測量。針對以上情況，我們需要對終端塔構架側導線與橫擔的夾角進行測量，并根據(jù)測量的導線與橫擔夾角來調整耐張串內、外串長度值，然后根據(jù)實測的導線與橫擔夾角和調整的耐張串長度計算跳線割線長度，具體測量、調整計算按以下步驟和方法進行：

1 構架側導線與終端塔橫擔夾角的測量和計算

1.1 首先畫出待測終端塔、構架及線路平面示意圖和計算簡圖

畫出終端塔、構架及線路平面位置示意圖和計算簡圖，確定需要計算的參數(shù)，根據(jù)需要計算的參數(shù)確定需要測量的有關參數(shù)，再根據(jù)測量的參數(shù)確定測站點經(jīng)緯儀架設位置，下面以500kV淮北變-蚌埠變輸電線路蚌埠變330#終端塔-構架左相線需要測量的示意圖及計算簡圖為例。

圖1 導線、構架、架鏡點及終端塔位置示意圖

圖2 測量、計算簡圖

O為終端塔中心，點1為終端塔導線掛線點，點2為構架側導線掛線點，點3為經(jīng)緯儀架設位置，S1為掛點與桿塔中心橫線路距離，S2為掛點與桿塔中心順線路距離，S為經(jīng)緯儀測站點與桿塔中心距離，S1、S2數(shù)值可根據(jù)鐵塔結構圖計算出來，β值就是我們根據(jù)現(xiàn)場測量的相關參數(shù)需要計算導線走向與橫擔橫線路軸線方向的夾角度數(shù)。

1.2 確定經(jīng)緯儀測站點架設位置

根據(jù)基礎中心樁在地面測出終端塔中心O點位置，將經(jīng)緯儀支在O點上，用經(jīng)緯儀測出終端塔橫擔中心軸線，從終端塔中心沿橫擔中心軸線方向量取距離S（經(jīng)緯儀測站點與終端塔中心距離），S值以方便觀測1、2兩掛線點為宜，一般取50m左右，將經(jīng)緯儀架設在點3位置，測量點2-3水平距離L2-3及水平角γ（∠132）值就可計算出β值。

1.3 計算β值

由于距離L2-3及水平角γ（∠132）值已測出，根據(jù)測量、計算簡圖可計算出：

α=arctg（S2/（S-S1））；L1-3=（S-S1）/cosα，在三角形123中已知兩邊及其夾角，根據(jù)余弦定理可求出點1與點2間的水平距離L1-2，再根據(jù)正弦定理可求出∠312的角度，則β=180-（∠312-α）。

以上是左相導線的測量、計算方法，右相導線的經(jīng)緯儀測站點應選在線路的右側，對于單回路中相經(jīng)緯儀測站點既可選在線路左側，也可選在線路右側，只要能方便測量即可，計算方法與左相相同。

2 雙聯(lián)串內、外耐張金具串長度調整計算

對于500kV及以上四分裂輸電線路，耐張金具瓷瓶一般由兩串組成，調整板及調整孔安裝位置一般耐張塔按轉角度數(shù)計算進行調整的，而終端塔如也按這樣調整就與實際不符，為了防止兩串瓷瓶串產(chǎn)生錯口現(xiàn)象，需根據(jù)測量計算的β值對內外串長度進行調整，耐張金具內外串長度調整值按如下公式進行計算調整：

（1）外角側外串長度比內串長度長：L×sin（90-β+φ）；

（2）內角側外串長度比內串長度長：L×sin（90-β-φ）；

（3）中相外串長度比內串長度長L×sin（90-β）。

L為兩串掛點在橫擔方向的距離，φ為導線橫擔拔捎角，為了確保導線側兩串瓷瓶不發(fā)生錯口現(xiàn)象，需通過調整耐張金具調整板長度來實現(xiàn)導線側瓷瓶長度一致，根據(jù)上式計算內外串調整數(shù)值確定耐張金具內外串調整板規(guī)格、型號及調整孔安裝位置。

3 跳線長度計算

根據(jù)調整后安裝的調整板規(guī)格、型號及調整孔位置計算各根子導線耐張金具串長度，整理出耐張塔構架側每相導線實際測量計算的β值和其他原始參數(shù)，根據(jù)各段跳線的空間幾何關系，利用立體幾何知識計算各段跳線的直線長度，再按拋物線法計算各段跳線弧垂增加的導線長度，將各段跳線長度累加扣除兩端引流板長度即為跳線的割線長度，這樣計算的跳線割線長度計算結果才是準確的，跳線安裝技術參數(shù)和工藝質量才能符合設計和有關規(guī)范規(guī)定要求。

如果在線路中存在分支塔的情況，則分支塔的跳線計算在單回路側也需要按上述方法進行測量、計算單回路側導線與分支塔橫擔的夾角，并對內外串調整板調整孔安裝位置按測量值進行計算調整。這樣才不至于出現(xiàn)跳線安裝后跳線工藝質量不符合要求再來進行返工處理的事情，因此以上的測量、計算、調整是必要的。

［1］李博之.高壓架空輸電線路施工技術手冊架線工程計算部分.中國電力出版社，1999.

［2］李博之.500kV輸電線路施工技術.中國電力出版社，1999.

TM75

A

2095-2066（2016）30-0018-01

2016-10-11

陳永貴（1969-），男，高級工程師、一級建造師、注冊安全工程師，大學本科，從事輸電線路施工技術工作。