沈　鑫，馬紅升，李仕林，王　昕，劉清蟬

（云南電網(wǎng)有限責(zé)任公司電力科學(xué)研究院，昆明650217）

基于相位補(bǔ)償法和粒子群算法的PSS4B參數(shù)優(yōu)化方法*

沈鑫*，馬紅升，李仕林，王昕，劉清蟬

（云南電網(wǎng)有限責(zé)任公司電力科學(xué)研究院，昆明650217）

隨著電網(wǎng)規(guī)模越來越大，電力系統(tǒng)低頻振蕩問題日益突出。電力系統(tǒng)穩(wěn)定器是解決低頻振蕩的有效措施之一，針對(duì)目前使用的PSS存在一些不足，對(duì)寬頻段的電力系統(tǒng)穩(wěn)定器進(jìn)行了研究，并采用基于相位補(bǔ)償法和粒子群優(yōu)化算法對(duì)寬頻段電力系統(tǒng)穩(wěn)定器的模型參數(shù)進(jìn)行優(yōu)化，通過RTDS仿真和現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)，說明優(yōu)化后的PSS4B能夠滿足不同寬頻段的要求，有效抑制低頻振蕩。

電力系統(tǒng)穩(wěn)定器；相位補(bǔ)償法；粒子群算法；寬頻段；參數(shù)優(yōu)化

隨著高增益快速勵(lì)磁系統(tǒng)的廣泛應(yīng)用和大系統(tǒng)之間的弱互聯(lián)，系統(tǒng)對(duì)振蕩的阻尼作用將會(huì)減弱，從而在小擾動(dòng)作用下容易引發(fā)低頻振蕩，限制了互聯(lián)系統(tǒng)間的功率傳輸。勵(lì)磁系統(tǒng)的附加電力系統(tǒng)穩(wěn)定器PSS（Power System Stabilizer）控制可以有效抑制低頻振蕩的發(fā)生，改善電力系統(tǒng)運(yùn)行的安全性和經(jīng)濟(jì)性［1］。全國聯(lián)網(wǎng)工程的研究表明，我國區(qū)域電網(wǎng)之間存在0.1 Hz～0.3 Hz的低頻振蕩模式，在沒有配置PSS的情況下，成為負(fù)阻尼振蕩模式。

目前，PSS仍然是抑制電力系統(tǒng)低頻振蕩、提高系統(tǒng)穩(wěn)定性的首選措施，但是新的電網(wǎng)發(fā)展形勢(shì)對(duì)于現(xiàn)有的PSS提出了新的要求：需要有更寬的工作頻域?，F(xiàn)在我國廣泛采用的PSS2A/B以合成加速功率作為輸入信號(hào)，有效克服了“無功反調(diào)”現(xiàn)象，但其為單分支結(jié)構(gòu)，增益特性隨頻率單調(diào)遞增，高頻段和低頻段增益差距顯著往往難以兼顧，特別是PSS2A/B的兩級(jí)隔直環(huán)節(jié)導(dǎo)致0.2 Hz附近的低頻段總提供較大的相位領(lǐng)先，限制了穩(wěn)定器可提供的正阻尼，有時(shí)甚至提供負(fù)阻尼。

為了滿足現(xiàn)代電力系統(tǒng)的需求，一種多頻段電力系統(tǒng)穩(wěn)定器PSS4B應(yīng)運(yùn)而生。PSS4B在2000年由加拿大魁北克電力局提出，適合加拿大電網(wǎng)分省管理、跨國送電的復(fù)雜的形式，目前國內(nèi)只有華北電科院聯(lián)合ABB在現(xiàn)場(chǎng)作了適應(yīng)性檢測(cè)，并無實(shí)際工程應(yīng)用。PSS4B模型是在PSS2A/B模型的基礎(chǔ)上加以改進(jìn)形成，其最大特點(diǎn)在于將轉(zhuǎn)速/功率信號(hào)分為低頻、中頻及高頻3個(gè)頻段，分別對(duì)應(yīng)低頻振蕩范圍的各頻段，可在更大的頻率范圍內(nèi)提供更好的靈活性來實(shí)現(xiàn)更優(yōu)的抑制振蕩阻尼性能?，F(xiàn)有的對(duì)于PSS4B模型［2］及其改進(jìn)模型［6-10］的理論研究已經(jīng)較為成熟，但是針對(duì)相應(yīng)參數(shù)整定研究并未深入，往往采用典型參數(shù)使得眾多參數(shù)的靈活性并未得到充分利用。本文提出一種基于相位補(bǔ)償法和粒子群優(yōu)化算法的PSS4B參數(shù)優(yōu)化方法，根據(jù)單機(jī)無窮大系統(tǒng)中機(jī)組勵(lì)磁控制系統(tǒng)滯后特性，通過補(bǔ)償實(shí)現(xiàn)了整個(gè)寬頻段范圍內(nèi)補(bǔ)償誤差最小，并且幅頻特性能夠同時(shí)兼顧高低頻段，最后通過RTDS進(jìn)行了試驗(yàn)仿真驗(yàn)證。

1　相位補(bǔ)償法優(yōu)化PSS

1.1基于單機(jī)無窮大系統(tǒng)的無補(bǔ)償頻率特性計(jì)算

勵(lì)磁控制系統(tǒng)滯后特性即無補(bǔ)償頻率特性，是指附加力矩對(duì)于PSS迭加點(diǎn)的滯后角度，是PSS參數(shù)優(yōu)化的基礎(chǔ)。目前對(duì)于無補(bǔ)償頻率特性的獲取多通過公式計(jì)算，即利用發(fā)電機(jī)數(shù)據(jù)和發(fā)電機(jī)出口到無窮大系統(tǒng)的等值電抗值，通過線性化Heffron-Philips模型計(jì)算。對(duì)于遠(yuǎn)離負(fù)荷中心的發(fā)電機(jī)，可以將發(fā)電機(jī)以外的系統(tǒng)等值為一個(gè)單機(jī)無窮大系統(tǒng)，系統(tǒng)包含系統(tǒng)電抗Xs=XL+XT和無窮大母線Vs，如圖1所示。

圖1　單機(jī)無窮大系統(tǒng)

單機(jī)無窮大系統(tǒng)Phillips-Heffron模型的傳遞函數(shù)如圖2所示。

圖2　單機(jī)無窮大系統(tǒng)線性化Phillips-Heffron模型

由圖2可知，無補(bǔ)償頻率特性即為ΔEq′/ΔUpss的頻率特性，ΔUpss為PSS輸出的控制信號(hào)，無補(bǔ)償頻率特性的計(jì)算范圍按照PSS4B補(bǔ)償要求設(shè)置為0.04 Hz～4.00 Hz。

1.2相位補(bǔ)償法基本原理

相位補(bǔ)償法［11］是PSS參數(shù)整定的經(jīng)典方法之一，具有適應(yīng)范圍廣、魯棒性強(qiáng)的優(yōu)點(diǎn)。圖2中發(fā)電機(jī)機(jī)械環(huán)節(jié)就是發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子運(yùn)動(dòng)的線性化方程，機(jī)械環(huán)節(jié)以外的部分對(duì)電磁轉(zhuǎn)矩貢獻(xiàn)記作ΔMe2。由圖2可知

式中，Mdelta（s）和Mpss（s）分別為從Δδ和ΔUpss到ΔMe2的前向通道的傳遞函數(shù)。轉(zhuǎn)矩分析就是將ΔMe2在Δω-Δδ坐標(biāo)上分解為阻尼轉(zhuǎn)矩（與Δω成正比）和同步轉(zhuǎn)矩（與Δδ成正比），即

式中，Cdelta和Cpss為同步轉(zhuǎn)矩系數(shù)；Ddelta和Dpss為阻尼轉(zhuǎn)矩系數(shù)。若PSS的傳遞函數(shù)為Gpss（s），輸入信號(hào)為Δω，相位補(bǔ)償設(shè)計(jì)PSS就是整定PSS參數(shù)，使得在整個(gè)低頻振蕩范圍內(nèi)PSS輸出的力矩向量對(duì)應(yīng)Δω軸超前不大于10o、滯后不大于45o（即在-80o～-135o有補(bǔ)償特性），盡可能在不影響同步轉(zhuǎn)矩的情況下提供更大的阻尼轉(zhuǎn)矩［2，19-20］，即

ωs為系統(tǒng)低頻振蕩角頻率，即

不同運(yùn)行方式下系統(tǒng)振蕩模式不同，一般采用智能算法來尋求一組PSS參數(shù)，使其同時(shí)補(bǔ)償整個(gè)頻段上的勵(lì)磁系統(tǒng)相位滯后，從而為各種運(yùn)行方式都提供最大的阻尼轉(zhuǎn)矩。本文將采用文獻(xiàn)［14］介紹的PSO算法并對(duì)其進(jìn)行適當(dāng)改進(jìn)，采用該優(yōu)化算法可以在限定的參數(shù)范圍內(nèi)尋找目標(biāo)函數(shù)的最優(yōu)解。PSO算法的特點(diǎn)在于收斂速度較快、算法簡(jiǎn)單、容易編程實(shí)現(xiàn)，雖然提供全局搜索的可能，但是并不能保證搜索到全局最優(yōu)點(diǎn)。綜合考慮，為了平衡粒子群算法的全局搜索能力和改良局部能力，自適應(yīng)地改變慣性權(quán)重ω，如式（5）所示。即當(dāng)各微粒的目標(biāo)值趨于一致或者趨于局部最優(yōu)時(shí)，將使慣性權(quán)重增加；而各微粒的目標(biāo)值比較分散時(shí)，將使慣性權(quán)重減小。同時(shí)對(duì)于目標(biāo)函數(shù)值優(yōu)于平均目標(biāo)值的微粒，其對(duì)應(yīng)的慣性權(quán)重因子減小，從而保護(hù)了該微粒；反之對(duì)于目標(biāo)函數(shù)值差于平均目標(biāo)值的微粒，其對(duì)應(yīng)的慣性權(quán)重因子較大，使得該微粒向較好的搜索區(qū)域靠攏。

式中，ωmax，ωmin分別為慣性權(quán)重的極值，J，Javg，Jmin分別為微粒目標(biāo)函數(shù)，目標(biāo)函數(shù)平均值以及最小值。

2　PSS4B參數(shù)優(yōu)化

2.1PSS4B模型及參數(shù)分析

PSS4B的數(shù)學(xué)模型如圖3所示，以發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速/有功功率為輸入信號(hào)，通過信號(hào)采集傳感器作用，將輸入信號(hào)分離為低頻、中頻和高頻3個(gè)頻段。每個(gè)頻段都由正、負(fù)兩個(gè)分支組成，每個(gè)分支又由增益模塊、中心濾波環(huán)節(jié)和兩個(gè)標(biāo)準(zhǔn)的超前滯后模塊組成。從結(jié)構(gòu)上看，相對(duì)于之前出現(xiàn)的穩(wěn)定器，PSS4B主要具有以下兩個(gè)優(yōu)點(diǎn)［2］：

（1）雙偷入之前傳統(tǒng)的PSS2A，僅采用了單一輸入信號(hào)，可能會(huì)出現(xiàn)較嚴(yán)重的“反調(diào)”現(xiàn)象。而PSS4B則綜合了發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速和有功功率兩種輸入信號(hào)，可以避免有功功率快速變化時(shí)而引起的無功功率波動(dòng)，較好地消除“反調(diào)”現(xiàn)象。

（2）多頻段PSS4B又稱為多頻段穩(wěn)定器，具有3個(gè)頻段，每個(gè)都可以單獨(dú)調(diào)節(jié)增益、濾波器、補(bǔ)償相位、輸出限幅等環(huán)節(jié)參數(shù)，可以為不同的振蕩模式提供合適的阻尼。其頻段按照低頻振蕩范圍劃分為低、中、高三段。低頻段（0.04 Hz～0.10 Hz）主要針對(duì)電力系統(tǒng)的全局模式設(shè)計(jì)；中頻段（0.1 Hz～1.0 Hz）主要針對(duì)區(qū)域間振蕩模式設(shè)計(jì)；高頻段（1 Hz～4 Hz）主要針對(duì)局部振蕩模式或廠站機(jī)組間的低頻振蕩模式而設(shè)計(jì)。顯然，僅用一臺(tái)PSS4B就可以對(duì)多個(gè)振蕩模式產(chǎn)生良好的抑制效果。而之前出現(xiàn)的穩(wěn)定器均只有一個(gè)頻段，高頻段和低頻段難以兼顧［7］。

對(duì)于PSS4B的參數(shù)，雖然表面上看起來很繁瑣復(fù)雜，但實(shí)際上常用一種簡(jiǎn)便的參數(shù)設(shè)置方法，即把PSS4B的3個(gè)頻段設(shè)置成對(duì)稱的帶通濾波器形式，各頻段濾波器在中心頻率處增益最大，且相位為零，便于進(jìn)行超前滯后計(jì)算。實(shí)際工程中，還需要根據(jù)發(fā)電機(jī)組及其在系統(tǒng)中的位置進(jìn)行現(xiàn)場(chǎng)調(diào)試設(shè)置工作［2-5］。

圖3PSS4B數(shù)學(xué)模型

PSS4B各頻段中心濾波器參數(shù)設(shè)置滿足在中心頻率處增益最大且相位為零，計(jì)算公式如下：

式中，F(xiàn)L是中心頻率，R是比例常數(shù)，IEEE推薦取1.2，此時(shí)KL1=KL2=66。

通過以上整定，在中心補(bǔ)償頻率處的放大倍數(shù)是1，而整個(gè)分支的放大倍數(shù)為頻段增益KL。各段中心濾波器和頻段增益確定后，可以得到一個(gè)簡(jiǎn)單的PSS4B參數(shù)設(shè)置，但是各頻段互相疊加，不能完全解耦，需要考慮其相互影響。

每個(gè)頻段兩級(jí)超前滯后環(huán)節(jié)參數(shù)設(shè)置將在上述中心濾波環(huán)節(jié)以及頻段增益確定的基礎(chǔ)上影響PSS4B最終的頻率特性，設(shè)置上下分支完全相同，則可將其從兩分支中提取出來，如圖4所示。因此，需要整定的PSS4B參數(shù)歸納為：

低頻段：FL、KL、TL1、TL2、TL3、TL4

中頻段：FI、KI、TI1、TI2、TI3、TI4

高頻段：FH、KH、TH1、TH2、TH3、TH4

總增益：K

圖4PSS4B模型變型

對(duì)于PSS4B的參數(shù)優(yōu)化仍然基于相位補(bǔ)償法，采用改進(jìn)粒子群算法進(jìn)行優(yōu)化。通過對(duì)PSS4B模型以及參數(shù)分析，得知對(duì)比傳統(tǒng)PSS2A/B，PSS4B的3個(gè)頻段多出了3個(gè)中心濾波環(huán)節(jié)，且中心頻率范圍相隔較近，通過各頻段增益環(huán)節(jié)輸出后對(duì)其他頻段相頻特性影響最大。為了提高優(yōu)化效率，減小各頻段之間的耦合影響，考慮將參數(shù)劃分為兩個(gè)部分，通過兩次相位補(bǔ)償對(duì)參數(shù)進(jìn)行優(yōu)化。首先按照一定的補(bǔ)償目標(biāo)優(yōu)化對(duì)頻段頻率特性影響最大的中心濾波環(huán)節(jié)以及頻段增益，然后在第1次相位補(bǔ)償?shù)幕A(chǔ)上按照最終有補(bǔ)償頻率特性目標(biāo)范圍優(yōu)化超前/滯后環(huán)節(jié)時(shí)間常數(shù)。參數(shù)劃分如圖5所示（以低頻段為例），虛線框中部分為首次優(yōu)化的參數(shù)，其他部分為二次優(yōu)化的參數(shù)。

2.2基于粒子群的PSS參數(shù)優(yōu)化［10］

優(yōu)化目標(biāo)函數(shù)可以描述為式（8）：

其中ξi是影響小水電群送出的主導(dǎo)低頻振蕩模式的阻尼比，ξk是其它主導(dǎo)低頻振蕩模式的阻尼比，ξi0和 ξk0是阻尼比原始值；Ki，T1i和T3i是第i臺(tái)機(jī)組的待優(yōu)化參數(shù)。

（1）參與PSS優(yōu)化機(jī)組的篩選

根據(jù)機(jī)組參與主導(dǎo)振蕩模式的程度進(jìn)行排序，選擇其中影響大的機(jī)組進(jìn)行PSS參數(shù)優(yōu)化。

一般的方法是利用參與因子進(jìn)行機(jī)組的篩選。參與因子可以表示為 pki=φki×ψik，表示模式i中第k個(gè)狀態(tài)變量的相對(duì)參與程度。PSS在抑制低頻振蕩時(shí)，主要關(guān)注的狀態(tài)變量是發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子角頻率ω?？梢赃x擇ω對(duì)主導(dǎo)振蕩模式有較大參與因子的機(jī)組參與PSS優(yōu)化。

由于機(jī)組PSS裝置的輸入是機(jī)組的ω和PG，輸出量Vpss疊加在機(jī)組的勵(lì)磁系統(tǒng)輸入端，從模式的可控性和可觀性角度，利用機(jī)組ω對(duì)模式的可觀性以及PSS輸出對(duì)模式的可控性的留數(shù)指標(biāo)，分析機(jī)組對(duì)主導(dǎo)振蕩模式的參與程度，可以取得更好的效果。

（2）改進(jìn)的尋優(yōu)策略

優(yōu)化目標(biāo)要求機(jī)組PSS參數(shù)優(yōu)化結(jié)果要滿足主導(dǎo)振蕩模式阻尼比大于等于其原始值的約束條件。而在粒子群尋優(yōu)過程中，由于一些機(jī)組可能參與多個(gè)主導(dǎo)振蕩模式，因此其PSS參數(shù)可能會(huì)使一些主導(dǎo)振蕩模式阻尼比增大，而導(dǎo)致另一些主導(dǎo)振蕩模式阻尼比小于其原始值的情況，從而導(dǎo)致大量不可行解出現(xiàn)。

如果在尋優(yōu)過程中僅利用可行解來尋找全局最優(yōu)解，而不考慮不可行解在粒子群飛行中的引導(dǎo)作用，可能會(huì)降低搜索效率。而且在可行域占搜索空間比例很小或最優(yōu)解位于邊界附近情況下，一些不可行解可能更接近全局最優(yōu)解，包含更多有用信息，如果利用不可行解的信息來引導(dǎo)粒子群飛行，有利于尋找全局最優(yōu)解。為此本文提出一種改進(jìn)的搜索策略。

改進(jìn)的策略為，粒子群找到的個(gè)體或全局極值，雖然不滿足約束條件，但只要在容許范圍內(nèi)，即滿足g≤ε的條件，仍可以作為個(gè)體極值或全局極值的速度和位置更新。

該策略可以使尋優(yōu)過程在迭代的初期，允許一些滿足容忍度閾值的不可行解提供信息給粒子群，隨著迭代進(jìn)行，容忍度閾值不斷減小，對(duì)可行解的要求越來越高，有利于粒子群在可行解的指引下尋優(yōu)。

2.3第一次相位補(bǔ)償

采用PSO算法進(jìn)行第1次相位補(bǔ)償，種群中粒子表示為（FL，KL，F(xiàn)I，KI，F(xiàn)H，KH），補(bǔ)償目標(biāo)為對(duì)無補(bǔ)償頻率特性實(shí)現(xiàn)適度預(yù)補(bǔ)償，并且為第2次相位補(bǔ)償留有一定裕度。目標(biāo)函數(shù)為式（9）：

式中，φs為只包含首次優(yōu)化參數(shù)的PSS4B的相頻特性，r為各頻段目標(biāo)補(bǔ)償度，由各頻段無補(bǔ)償頻率特性決定。

約束條件為：

（1）當(dāng) 0.04 Hz＜fi＜0.1 Hz時(shí)：r的取值范圍為［0°，10°］；

當(dāng)0.1 Hz＜fi＜1 Hz時(shí)：r的取值范圍為［10°，15°］；

當(dāng)1 Hz＜fi＜4 Hz時(shí)：r的取值范圍為［10°，20°］。

（2）FL的取值范圍為［0.01，0.1］；

FI的取值范圍為［0.1，1］；

FH的取值范圍為［1，10］；

KL，KI，KH的取值范圍為［1，10］。

2.4第二次相位補(bǔ)償

基于第1次相位補(bǔ)償，整定了3個(gè)頻段的中心頻率以及增益，第2次相位補(bǔ)償將優(yōu)化整定3個(gè)頻段的超前-滯后環(huán)節(jié)參數(shù)。

仍然采用PSO算法，為了提高優(yōu)化效率采用分頻段優(yōu)化，即按照低頻段、中頻段、高頻段的順序，通過3次PSO尋優(yōu)分別整定各頻段的超前-滯后環(huán)節(jié)時(shí)間常數(shù)T1，T2，T3，T4。

種群中每個(gè)微粒代表一組時(shí)間常數(shù)（T1，T2，T3，T4），優(yōu)化的目標(biāo)函數(shù)按照順序分別為：

約束條件為：

式中，將無補(bǔ)償頻率特性按照3個(gè)頻段劃分為φLx，φIx，φHx，φLs，φIs，φHs為依次加入 3個(gè)頻段超前-滯后環(huán)節(jié)后PSS4B對(duì)應(yīng)頻段的相頻特性，φL0，φI0，φH0為 3個(gè)頻段對(duì)應(yīng)的有補(bǔ)償頻率特性，c1，c2為某頻段的補(bǔ)償環(huán)節(jié)對(duì)前面頻段頻率特性的影響因子。

2.5總增益K整定

相位補(bǔ)償法是從頻率特性上來優(yōu)化整定PSS4B相關(guān)參數(shù)，最后總增益的整定為在該基礎(chǔ)上確定PSS4B附加阻尼轉(zhuǎn)矩的阻尼系數(shù)，并不影響PSS4B的相頻特性。目前通用的方法即為臨界增益法。臨界增益試驗(yàn)的方法如下：在選定的相位補(bǔ)償參數(shù)下，緩慢增大PSS的增益，同時(shí)仔細(xì)觀察勵(lì)磁系統(tǒng)各可觀測(cè)量的變化，直到觀察到不穩(wěn)定現(xiàn)象為止，將放大倍數(shù)確定為臨界增益的1/3～1/2，即認(rèn)為是最佳增益［9］。

3　算例分析

為了對(duì)優(yōu)化結(jié)果有效性進(jìn)一步檢驗(yàn)，圖5選取PSS2B典型參數(shù)、PSS2B優(yōu)化參數(shù)、PSS4B典型參數(shù)、PSS4B優(yōu)化參數(shù)和進(jìn)行幅相頻特性對(duì)比，對(duì)比其波特圖可以明顯看到，不同的PSS在0.1 Hz～5.0 Hz有非常相似的相頻響應(yīng)的波形，然而PSS4B優(yōu)化的增益在關(guān)鍵的區(qū)間模型0.1 Hz～1.0 Hz頻率上表現(xiàn)更好，魯棒性強(qiáng)。

圖5　PSS2B和PSS4B幅頻相頻波特圖對(duì)比

對(duì)ABB公司的UNITROL 6800的勵(lì)磁調(diào)節(jié)器的典型PSS4B和優(yōu)化PSS4B模型利用RTDS進(jìn)行了仿真測(cè)試，被試機(jī)組有功功率300 MW，無功功率20 Mvar，分別在1.2 Hz、1.0 Hz、0.8 Hz、0.6 Hz、0.4 Hz、0.2 Hz和0.1 Hz的擾動(dòng)，進(jìn)行3%的定子電壓擾動(dòng)，在典型PSS4B和優(yōu)化PSS4B模型的試驗(yàn)錄波數(shù)據(jù)如表1、表2所示，試驗(yàn)波形如圖6、圖7所示。

表1　典型PSS4B模型測(cè)試數(shù)據(jù)

表2　優(yōu)化PSS4B模型測(cè)試數(shù)據(jù)

圖6　典型PSS4B模型在不同頻率擾動(dòng)下性能檢測(cè)及抑制效果

圖7　PSS4B優(yōu)化模型在不同頻率擾動(dòng)下性能檢測(cè)及抑制效果

有仿真試驗(yàn)錄波結(jié)果來看，PSS4B對(duì)于有功振蕩的抑制效果，無論在高、中、低頻振蕩模式下均能提供最佳的阻尼效果，隨著頻率降低，PSS4B較PSS2B對(duì)各振蕩模式阻尼效果改善更明顯。進(jìn)一步對(duì)上述系統(tǒng)進(jìn)行試驗(yàn)研究，對(duì)無PSS、PSS2A參數(shù)、PSS2B參數(shù)、PSS4B優(yōu)化參數(shù)進(jìn)行時(shí)域和頻域特性對(duì)比，如圖8和圖9所示。

圖8　無PSS、PSS2A和PSS4B優(yōu)化模型對(duì)比

圖9　無PSS、PSS2B和PSS4B優(yōu)化模型對(duì)比

通過無PSS系統(tǒng)、PSS2A、PSS2B和PSS4B參數(shù)優(yōu)化對(duì)比，試驗(yàn)結(jié)果表明，PSS2A和PSS2B模型對(duì)寬頻段范圍內(nèi)調(diào)整相位不能很好的適應(yīng)，PSS4B可以在更大的頻率范圍內(nèi)提供更好的靈活性來獲得更好的調(diào)節(jié)性能。采用PSS4B參數(shù)優(yōu)化方法的可以提升系統(tǒng)反應(yīng)速度，縮小時(shí)間，給系統(tǒng)提供更大的阻尼效果。

4　結(jié)論

本文采用相位補(bǔ)償法和粒子群優(yōu)化算法對(duì)PSS4B參數(shù)進(jìn)行協(xié)調(diào)優(yōu)化，實(shí)現(xiàn)了PSS4B在整個(gè)工作頻段上良好的補(bǔ)償效果，解決了目前PSS4B參數(shù)整定困難的問題，具有一定工程意義。優(yōu)化后的PSS4B模型對(duì)于有功振蕩的抑制效果，無論在高、中、低頻振蕩模式下均能提供最佳的阻尼效果，隨著頻率降低，PSS4B較PSS2B對(duì)各振蕩模式阻尼效果改善更明顯。

經(jīng)過長(zhǎng)期的發(fā)展，發(fā)電機(jī)勵(lì)磁控制已經(jīng)成熟，從勵(lì)磁的發(fā)展方向看，在控制技術(shù)方面有采用非線性及人工智能的、在元器件方面有采用全控型電力電子元件的，但有一個(gè)問題受到了忽視，就是勵(lì)磁系統(tǒng)自身故障的保護(hù)問題，目前仍然由分立的機(jī)組保護(hù)解決，對(duì)于此問題，勵(lì)磁技術(shù)科研人員應(yīng)承擔(dān)更重要責(zé)任與義務(wù)。

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沈鑫（1981-），男，云南人，云南電網(wǎng)有限責(zé)任公司電力科學(xué)研究院，博士研究生，高級(jí)工程師，昆明市第十三批學(xué)術(shù)和技術(shù)帶頭人，主要研究方向?yàn)殡娔苡?jì)量和智能電網(wǎng)技術(shù)，23755803@qq.com；

馬紅升（1978-），男，云南人，云南電網(wǎng)公司有限責(zé)任公司，碩士，高級(jí)工程師，主要研究方向?yàn)殡娏ο到y(tǒng)穩(wěn)定分析與控制技術(shù)。

A Method of PSS4B Parameters Optimization Based on the Phase Compensation Method and Particle Swarm Algorithm*

SHEN Xin*，MAHongsheng，LI Shilin，WANG Xin，LIU Qingchan
（Yunnan Electric Power Research Institute；Kunming 650217，China）

With the development of power grid scale，power system low frequency oscillation is becoming an increasingly outstanding problem.Power system stabilizer is one of the effective measures which can solve the low frequency oscillation.Aiming at some problems existing in using of PSS，optimum research on the model parameters of power system stabilizer，based on the phase compensation method and particle swarm optimization algorithm.The RTDS is used to establish the simulation experiment，after optimized the model parameters of the wild band power system stabilizer.The results show that optimized PSS4B can meet the requirements of multiple frequency bands，and effectively suppress lowfrequency oscillation.

power system stabilizer（PSS）；phase compensation method；particle swarm optimization（PSO）；multiband；parameter optimization

TM712；TM44

A

1005-9490（2016）05-1244-07

項(xiàng)目來源：云南省教育廳重大專項(xiàng)研究項(xiàng)目（2015Z014）

2015-08-31修改日期：2015-10-17

EEACC:811010.3969/j.issn.1005-9490.2016.05.043