修云良,杜禮明

(大連交通大學(xué) 遼寧省高等學(xué)校載運(yùn)工具先進(jìn)技術(shù)重點(diǎn)試驗(yàn)室，遼寧 大連 116028)*

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高速列車隧道內(nèi)行駛時(shí)氣動(dòng)特性對受電弓變形影響

修云良,杜禮明

(大連交通大學(xué) 遼寧省高等學(xué)校載運(yùn)工具先進(jìn)技術(shù)重點(diǎn)試驗(yàn)室，遼寧 大連 116028)*

高速列車在隧道運(yùn)行時(shí)產(chǎn)生的氣動(dòng)力會(huì)使受電弓與接觸網(wǎng)的接觸壓力發(fā)生劇烈變化，嚴(yán)重影響弓網(wǎng)的受流穩(wěn)定性.建立了高速列車通過隧道時(shí)受電弓的氣動(dòng)分析模型,采用數(shù)值計(jì)算方法對高速列車在隧道內(nèi)運(yùn)行時(shí)受電弓氣動(dòng)載荷進(jìn)行分析，研究列車以不同速度運(yùn)行過程中受電弓在氣動(dòng)力作用下的變形情況.研究結(jié)果表明，列車在隧道內(nèi)以250、300、350 km/h運(yùn)行時(shí)，受電弓表面所受壓力增長率分別為15.11%和11.72%，其中受電弓氣動(dòng)阻力占總阻力的8%～14%.在上臂桿兩端增加橫拉桿后，受電弓弓頭變形量減少18.98%，上臂桿變形量減少18.96%，下臂桿變形量減少19.09%，表明受電弓的強(qiáng)度明顯得到提高，從而有利于提高受電弓的受流效果.

隧道； 受電弓； 數(shù)值分析；受流性能；壓力；變形

0 引言

隨著列車運(yùn)行速度的提高，在高速下受電弓的空氣動(dòng)力學(xué)效應(yīng)對弓網(wǎng)的受流影響已非常明顯[1].列車高速通過隧道時(shí)引起隧道內(nèi)空氣受到強(qiáng)烈擠壓，產(chǎn)生劇烈的壓力波動(dòng)，這種壓力波動(dòng)導(dǎo)致受電弓氣動(dòng)抬升力的改變，加劇受電弓的變形，從而影響弓網(wǎng)耦合動(dòng)力學(xué)性能.

國內(nèi)外學(xué)者對受電弓的接觸性能進(jìn)行了大量研究.Thompson等[2]在最優(yōu)化方法基礎(chǔ)上對受電弓進(jìn)行了控制器的設(shè)計(jì)優(yōu)化；Shing等[3]研究了影響弓網(wǎng)受流性能的因素，Gonzalez等[4]分析了弓網(wǎng)之間的接觸情況對受流性能的影響因素.VinayagaUngam等[5]采用計(jì)算機(jī)模擬仿真技術(shù)將接觸網(wǎng)設(shè)置成歐拉梁單元模式，分析了簡單鏈懸掛式接觸網(wǎng)的動(dòng)態(tài)特征,得到不同運(yùn)行速度下受電弓各參數(shù)變化對弓網(wǎng)受流的影響，Seo等[6]采用多體動(dòng)力學(xué)來對弓網(wǎng)進(jìn)行建模，并證明了運(yùn)用此方法進(jìn)行分析的合理性.國學(xué)者近幾年在受電弓方面也做了不少研究工作.我國在引進(jìn)了DSA系列受電弓后進(jìn)行了一系列優(yōu)化設(shè)計(jì)，并在原有基礎(chǔ)上設(shè)計(jì)出符合我國高速列車使用的DSA350SEK型受電弓并使其國產(chǎn)化.DSA350SEK型受電弓很好地考慮了我國線路長、多丘陵多山等地情，使得受電弓滑板在達(dá)到磨損極限時(shí)，其磨耗面趨于光滑；受電弓上所帶有的裝置在滑塊發(fā)生斷裂時(shí)能使受電弓自動(dòng)降弓，從而可以減少受電弓及其所連接的導(dǎo)線發(fā)生更大程度的損壞[7].

當(dāng)列車在明線上運(yùn)行時(shí)受電弓周圍空氣能無阻礙流動(dòng)，而在隧道內(nèi)高速運(yùn)行時(shí)受電弓周圍空氣無法自由排出，會(huì)在隧道內(nèi)壁和受電弓表面發(fā)生回彈，影響了受電弓運(yùn)行穩(wěn)定性[7-10].目前的研究主要集中在于車在明線上運(yùn)行時(shí)氣動(dòng)力作用對弓頭、上下臂桿、橫拉桿等部件發(fā)生變形的影響[11-12].當(dāng)受電弓在隧道內(nèi)高速運(yùn)行時(shí)，其表面不斷與隧道內(nèi)壁空氣有相互作用進(jìn)而產(chǎn)生能量的傳遞，使得模擬環(huán)境復(fù)雜化，這方面的研究國內(nèi)外還鮮見報(bào)道.本文通過數(shù)值方法分析高速列車在隧道運(yùn)行過程中隧道和受電弓周圍流場能量情況，模擬受電弓在隧道內(nèi)的運(yùn)行，計(jì)算出受電弓在隧道內(nèi)運(yùn)行時(shí)各個(gè)部件所受到氣動(dòng)力，在此基礎(chǔ)上進(jìn)行有限元分析，計(jì)算受電弓各部分的變形情況，并對受電弓的結(jié)構(gòu)進(jìn)行優(yōu)化分析，為對受電弓的整體結(jié)構(gòu)優(yōu)化設(shè)計(jì)提供參考.

1 受電弓的數(shù)值模型

當(dāng)列車在隧道內(nèi)運(yùn)行時(shí)，其所產(chǎn)生的隧道內(nèi)氣流可以認(rèn)為是三維、非定常、可壓縮的湍流，在運(yùn)行過程中，受電弓各部件受到的氣動(dòng)力如抬升力等成波形增大而使變形量顯著增加，因此，通過研究受電弓氣動(dòng)特性，分析其在運(yùn)行過程中各種氣動(dòng)力的變化情況，進(jìn)而可對其整體結(jié)構(gòu)進(jìn)行優(yōu)化.

1.1 數(shù)值模型

以國產(chǎn)CRH380高速列車的某型號(hào)受電弓為研究對象，參考其原始尺寸,對底座等次要部件進(jìn)行簡化，利用CATIA對受電弓進(jìn)行建模(圖1)，包括弓頭，上、下框架，平衡桿等部件.受電弓下端的阻尼器等所受的壓強(qiáng)和力被車體分擔(dān)，故可忽略.同時(shí)在上臂桿的兩側(cè)加了一組斜拉桿，目的是在于提高受電弓的強(qiáng)度，減少受電弓的變形.在此基礎(chǔ)上采用Gambit軟件建立仿真模型和網(wǎng)格剖分.

圖1 受電弓模型

列車在穩(wěn)態(tài)運(yùn)行過程中由于周圍車身壓力分布.整個(gè)計(jì)算區(qū)域分為動(dòng)區(qū)域和固定區(qū)域，其中列車以及受電弓所處區(qū)域?yàn)閯?dòng)區(qū)域，其余則為固定區(qū)域.外流場等區(qū)域大部分區(qū)域采用四面體單元，受電弓各部分采用六面體或者錐體、楔體等單元進(jìn)行網(wǎng)格劃分，從受電弓表面到整個(gè)外部區(qū)域采用尺寸函數(shù)的方式進(jìn)行網(wǎng)格劃分，受電弓網(wǎng)格總數(shù)目約為2 707 680，總網(wǎng)格數(shù)目為2 102 570左右.計(jì)算區(qū)域如圖2所示.

圖2 隧道內(nèi)計(jì)算區(qū)域

1.2 數(shù)值方法與邊界條件

采用Fluent軟件進(jìn)行模擬計(jì)算.湍流模型均采用標(biāo)準(zhǔn)k-ε模型.邊界條件設(shè)為速度進(jìn)口壓力出口，隧道頂部設(shè)置為對稱軸，隧道前后兩塊區(qū)域設(shè)為壓力遠(yuǎn)場，列車所處的動(dòng)區(qū)域以及其前后的不動(dòng)區(qū)域的上、左、右兩側(cè)所在的面均與隧道所對應(yīng)的面在Gambit中進(jìn)行合并，并在Fluent中進(jìn)行相應(yīng)設(shè)置.

2 結(jié)果與分析

當(dāng)列車分別以250、300、350 km/h速度下通過隧道時(shí)，受電弓與車體表面最大壓強(qiáng)變化如圖3、4所示.圖3示在隧道內(nèi)行駛時(shí)，三種不同速度下受電弓表面所受壓力最大值；圖4示在隧道內(nèi)運(yùn)行時(shí)，三種不同速度下車體所受壓力變化情況.

圖3 隧道內(nèi)受電弓表面最大壓力

圖4 隧道內(nèi)車體表面最大壓力

由圖3、4可知，當(dāng)列車分別以250、300、350km/h通過隧道時(shí)，受電弓表面壓力波值和車體表面壓力波值變化規(guī)律一致，并隨著速度的提高列車表面和受電弓弓頭壓力波變化越來越劇烈，對受電弓機(jī)械性能的影響越來越明顯.

由西南交通大學(xué)所做實(shí)驗(yàn)可知，當(dāng)列車在300km/h的運(yùn)行速度下，列車車體表面的最大壓力為2 800 Pa,壓力變化與仿真結(jié)果如表1所示[13].由該表可知，試驗(yàn)數(shù)據(jù)與數(shù)值結(jié)果的差值在可接受范圍內(nèi)，由此表明本文的數(shù)值方法是可行的.

表1 實(shí)車試驗(yàn)與數(shù)值模擬值比較

隨著列車時(shí)速的提高，列車所受的氣動(dòng)力也隨之增加.列車以350 km/h在隧道內(nèi)運(yùn)行時(shí)，受電弓上下表面壓力差產(chǎn)生的阻力和表面由于摩擦產(chǎn)生的阻力的矢量之和被稱為受電弓空氣阻力.受電弓上下由于部件形狀差異，使得空氣在受電弓上下表面流速不同進(jìn)而會(huì)產(chǎn)生壓力差，該壓力差形成受電弓氣動(dòng)抬升力.當(dāng)列車以350 km/h運(yùn)行時(shí)，由于空氣本身所具有的特性以及隧道壁和列車表面由于不平滑所具有的摩擦阻力，使列車和受電弓等不可忽略的部件所排開的氣體不能像在明顯上運(yùn)行時(shí)一樣自由向外擴(kuò)散，列車運(yùn)行所帶動(dòng)的空氣會(huì)沿著水平方向被推到車頭處，一瞬間在列車尾部產(chǎn)生負(fù)壓，這樣就形成了壓力波[14].隨著一系列壓力波的形成，受電弓各部件會(huì)受到氣動(dòng)影響，如圖5所示.

(a)受電弓表面壓力云圖

(b)弓頭表面壓力云圖

(c) 下臂桿壓力云圖

(d) 橫拉桿壓力云圖

圖5 受電弓不同部位的氣動(dòng)力分布

由圖5(a)不難看出，當(dāng)列車以時(shí)速350 km/h運(yùn)行時(shí)，受電弓表面所受最大力約為8 200 Pa.由5(b)可知，弓頭所受壓力極值約為8 200 Pa，最大壓力值出現(xiàn)在在弓頭和上框架交接處；上框架最大壓力發(fā)生在和下臂桿連接處；根據(jù)由5(c)，下臂桿最大壓力約為6 400 Pa，最大壓力發(fā)生在和上框架交接處；橫拉桿最大壓力約為3 000 Pa，發(fā)生在兩端與各個(gè)部件連接處,如圖5(d)；平衡桿最大壓力約為6 400 Pa，發(fā)生在與弓頭的連接處.部件整體所受壓力最大約為8 900 Pa，發(fā)生在上、下臂桿、橫拉桿等的交接處.

當(dāng)列車以時(shí)速350 km/h在隧道內(nèi)穩(wěn)態(tài)行駛的情況下，受電弓在隧道內(nèi)所受到的阻力約為1650N，由于列車再出隧道時(shí)候壓力波會(huì)突然釋放，所以在出隧道口出會(huì)有一個(gè)壓力突變，但是整體來說， 列車在隧道內(nèi)所帶受電弓所受的氣動(dòng)力為1 650 N.當(dāng)列車速度達(dá)到350 km/h時(shí)，弓網(wǎng)之間的接觸壓力最小值幾乎為0，即水平方向上弓頭的摩擦阻力遠(yuǎn)小于所受到的氣動(dòng)力，上、下臂桿和弓頭所受阻力如圖6所示.

圖6 350 km/h 各部件氣動(dòng)阻力變化

由圖6可知，受電弓弓頭所受阻力約為500N、上臂桿所受力約為490 N、下臂桿約為460N.并且受電弓各部件受力情況類似，在隧道內(nèi)受力會(huì)在趨向穩(wěn)定波動(dòng)，而在出隧道口會(huì)產(chǎn)生一個(gè)波值，根據(jù)以上受力條件建立受電弓的有限元分析模型.

圖7為受電弓靜強(qiáng)度Von mises 應(yīng)力云圖.由該圖可以看出，在隧道內(nèi)運(yùn)行時(shí)，受電弓在弓頭和上臂桿所受最大靜強(qiáng)度為216.723 MPa，上臂桿和下臂桿所受最大靜強(qiáng)度為158.115 MPa，均未超過其所屬材質(zhì)的許用應(yīng)力300.00 MPa和225.00 MPa.

圖7 受電弓靜強(qiáng)度Von mises應(yīng)力云圖

圖8 不帶橫拉桿受電弓位移云圖

圖9 帶橫拉桿受電弓位移云圖

在以上約束條件下，受電弓變形如圖8、圖9所示.由圖8知，當(dāng)受電弓不帶橫拉桿時(shí)，橫向最大變形量為29.03 mm，最大的變形量發(fā)生在弓頭處，上臂桿最大的變形量約為22.57 mm，下臂桿的最大變形量約為6.45 mm.根據(jù)圖9，當(dāng)受電弓帶橫拉桿的時(shí)候，橫向最大的變形量為23.52 mm，上臂桿變形量最大值約為18.29 mm，下臂桿的最大變形量約為5.226 mm.而根據(jù)規(guī)定已知當(dāng)受電弓拉伸幅度小于2 m時(shí)，受電弓相對于軸線變形量最大值不得超過20.00 mm，當(dāng)拉伸幅度大于等于3 m時(shí)，受電弓相對于軸向線變形量最大值為40.00 mm.而我們研究的該型號(hào)受電弓落弓位拉伸幅度大約為2 600.00 mm，最大伸展高度(包括細(xì)微部件)大約為3 000.00 mm，故受電弓安裝橫拉桿后會(huì)使受電弓的變形在合理范圍之內(nèi).

3 結(jié)論

(1)列車在隧道內(nèi)運(yùn)行時(shí)受電弓各結(jié)構(gòu)壓力波波動(dòng)十分劇烈，以列車運(yùn)行速度為350 km/h為例，受電弓所受的氣動(dòng)阻力約為1650N.其中，弓頭所受的氣動(dòng)阻力為500 N,上臂桿所受氣動(dòng)阻力為690 N，下臂桿所受氣動(dòng)阻力為460 N;

(2)根據(jù)列車在隧道內(nèi)運(yùn)行時(shí)所受氣動(dòng)力會(huì)產(chǎn)生波形變化，可以通過安裝橫拉桿等措施來改變受電弓所受的氣動(dòng)力，從而提高受電弓運(yùn)行安全性;

(3)與未安裝橫拉桿相比，在車速350 km/h下，安裝橫拉桿后受電弓弓頭變形量減少18.98%，上臂桿變形量減少18.96%，下臂桿變形量減少19.09%，表明受電弓的強(qiáng)度明顯得到提高.

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Influence of Aerodynamic Force on Pantograph Deformation during High Speed Train Running in Tunnel

XIU Yunliang, DU Liming

( Province Key Lab of Vehicle Engineering Advanced Technology, Dalian Jiaotong University, Dalian 116028,China)

Due to aerodynamic forces induced by high-speed train running in tunnel, current-collecting performance of the pantograph will be seriously affected by dramatical change of the contact stress between the pantograph and catenary. An aerodynamic analysis model of train pantograph running in tunnel at high speed was established and aerodynamic loads of the pantograph was analyzed. The pantograph deformation was explored, under aerodynamic loads resulting from different running speeds by using numerical method. The results show that surface pressure of the pantograph is increased by 15.11% and 11.72% respectively when the train running at the speeds of 250, 300 and 350 km/h. And the aerodynamic drag of the pantograph accounts for 8-14% inthe total resistance. The head deformation of the pantograph is reduced by 18.98%, and upper arm shaft deformation is decreased by 18.96%. While lower arm shaft deformation is reduced by 19.09% after equipping with a tie rod between the ends of upper arm rod. It indicates that the strength of the pantograph is increased obviously, which benefits improving current-collecting effect of the pantograph.

tunnel; pantograph; numerical analysis; current-collecting performance; pressure; deformation

1673-9590(2016)04-0050-05

2015-11-03

牽引動(dòng)力國家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室(西南交通大學(xué))開放課題基金資助項(xiàng)目(TPL0906)

修云良(1989-),女,碩士研究生；杜禮明(1972-),男，副教授，博士，主要從事計(jì)算流體力學(xué)、機(jī)車車輛空氣動(dòng)力學(xué)的研究E-mail:dlm@djtu.edu.cn.

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