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        基于ABAQUS的鋼筋混凝土T構(gòu)轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)有限元分析

        2016-11-09 15:13:52馮然孟尚偉宋滿榮

        馮然++孟尚偉++宋滿榮

        摘要:針對某在建橫跨鐵路特大橋與鐵路左右線相交,為了減少對既有鐵路線運(yùn)營的影響,采用在平行既有鐵路線一側(cè)掛籃澆筑2~64 m混凝土T構(gòu),再以主墩為中心將箱梁轉(zhuǎn)動到橋位的轉(zhuǎn)體施工方法。通過ABAQUS有限元分析軟件對T構(gòu)轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)進(jìn)行了全過程數(shù)值模擬,分析了轉(zhuǎn)體施工過程中結(jié)構(gòu)關(guān)鍵部位的應(yīng)力分布,并與施工現(xiàn)場的實(shí)時監(jiān)測數(shù)據(jù)進(jìn)行了對比。結(jié)果表明:T構(gòu)轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)整體處于較低的應(yīng)力狀態(tài),局部存在應(yīng)力集中現(xiàn)象,可通過加強(qiáng)局部構(gòu)造的方法保證轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)的力學(xué)性能滿足施工要求,從而保證轉(zhuǎn)體施工的安全可靠。

        關(guān)鍵詞:T構(gòu)轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu);轉(zhuǎn)體施工方法;有限元數(shù)值模擬;實(shí)時監(jiān)測

        中圖分類號:TU375 文獻(xiàn)標(biāo)志碼:A

        0 引 言

        為了減少對既有鐵路運(yùn)營的影響,某在建橫跨鐵路特大橋采用目前廣泛應(yīng)用的橋梁轉(zhuǎn)體施工工藝,這種施工方法是將橋梁結(jié)構(gòu)在非設(shè)計(jì)軸線位置制作(澆筑或拼接)成形后,利用摩擦因數(shù)很小的滑道及合理的轉(zhuǎn)盤結(jié)構(gòu),通過轉(zhuǎn)體就位的一種施工方法,其中以平轉(zhuǎn)法應(yīng)用最多[13]。這種施工方法具有結(jié)構(gòu)合理、受力明確、力學(xué)性能優(yōu)越、施工所需機(jī)械設(shè)備少、工藝簡單、施工速度快、造價低等優(yōu)點(diǎn),能較好地克服在交通運(yùn)輸繁忙的既有公路或鐵路上新建橋梁的困難,從而獲得較好的經(jīng)濟(jì)效益和社會效益[45]。平轉(zhuǎn)法的關(guān)鍵設(shè)備是由上轉(zhuǎn)盤和下轉(zhuǎn)盤構(gòu)成的轉(zhuǎn)動支承,其中,上轉(zhuǎn)盤支承上部轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu),下轉(zhuǎn)盤與基礎(chǔ)底盤相連,通過上轉(zhuǎn)盤相對于下轉(zhuǎn)盤的轉(zhuǎn)動實(shí)現(xiàn)轉(zhuǎn)體的目的。在轉(zhuǎn)動過程中,由于外界施工條件的不斷變化(風(fēng)荷載),可能會使轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)不平衡最終導(dǎo)致結(jié)構(gòu)倒塌[69]。因此,為了保證轉(zhuǎn)動支承安全可靠的運(yùn)行,有必要對轉(zhuǎn)體施工過程中結(jié)構(gòu)關(guān)鍵部位的應(yīng)力分布進(jìn)行全過程有限元數(shù)值模擬和相應(yīng)的數(shù)據(jù)監(jiān)測。

        1 工程概況

        某在建橫跨鐵路特大橋采用在平行既有鐵路線一側(cè)掛籃澆筑2~64 m混凝土T構(gòu),再以主墩為中心將箱梁轉(zhuǎn)動到橋位的施工方法,T構(gòu)主墩設(shè)置在94#墩,位置關(guān)系如圖1所示。轉(zhuǎn)體T梁跨度64 m,轉(zhuǎn)體高度13~20 m,轉(zhuǎn)體質(zhì)量達(dá)11 000 t。轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)由下轉(zhuǎn)盤、球鉸、撐腳、上轉(zhuǎn)盤、轉(zhuǎn)體牽引系統(tǒng)組成,如圖2所示。上轉(zhuǎn)盤球鉸直徑4 100 mm,下轉(zhuǎn)盤球鉸直徑3 800 mm,厚度均為40 mm,下轉(zhuǎn)盤是支承轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)全部質(zhì)量的基礎(chǔ),轉(zhuǎn)體完成后,與上轉(zhuǎn)盤共同形成基礎(chǔ),下轉(zhuǎn)盤采用C50混凝土。上轉(zhuǎn)盤撐腳下方(下轉(zhuǎn)盤頂面)設(shè)有1.1 m寬的滑道,滑道中心線半徑4.5 m;每個轉(zhuǎn)盤下設(shè)有6組撐腳,每組撐腳為雙圓柱形,下設(shè)30 mm厚鋼走板,雙圓柱為2個800×24的鋼管,撐腳內(nèi)灌注C50無收縮混凝土,并在撐腳走板下支墊20 mm厚鋼板、四氟組合墊板(16 mm厚鋼板+表層4 mm厚四氟板),轉(zhuǎn)體前抽掉墊板,并在滑道面內(nèi)鋪裝3 mm厚不銹鋼板。

        2 監(jiān)測方案及監(jiān)測結(jié)果

        為確保該橋的施工質(zhì)量和安全,保證施工進(jìn)度,有必要在各施工階段對轉(zhuǎn)體關(guān)鍵部位進(jìn)行應(yīng)力、應(yīng)變監(jiān)測,根據(jù)監(jiān)測的實(shí)際情況指導(dǎo)和配合現(xiàn)場施工。

        2.1 監(jiān)測內(nèi)容

        施工過程中尤其是在施工支架完全拆除后以及結(jié)構(gòu)轉(zhuǎn)體過程中,轉(zhuǎn)動體系的重心控制、T構(gòu)雙側(cè)質(zhì)量平衡控制對施工安全性起著至關(guān)重要的作用。若在施工過程中能實(shí)時監(jiān)測到轉(zhuǎn)動體系的偏心狀況,則可為過程安全和糾偏提供依據(jù),從而采取針對性的平衡配重措施。

        2.1.1 下轉(zhuǎn)盤應(yīng)力監(jiān)測

        通過在下轉(zhuǎn)盤的球鉸下方混凝土中布置應(yīng)變傳感器,可了解在轉(zhuǎn)體荷載作用下下轉(zhuǎn)盤內(nèi)部混凝土的應(yīng)力及其變化狀況,從而有效反映出轉(zhuǎn)動體系重心位置的偏心狀況,為重心調(diào)整、轉(zhuǎn)動期間重心控制提供理論依據(jù)。另外,銷軸正常狀態(tài)時不受力,若考慮轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)有較大偏心時銷軸接觸受力,為安全起見,也可對其進(jìn)行應(yīng)力監(jiān)測,可根據(jù)場地情況許可,在銷軸內(nèi)部布置一定數(shù)量的應(yīng)變傳感器。具體布置方法現(xiàn)場確定。

        2.1.2 墩柱應(yīng)力監(jiān)測

        轉(zhuǎn)體墩墩柱既是橋梁永久結(jié)構(gòu)中的墩柱,也是橋梁在轉(zhuǎn)體前轉(zhuǎn)動體系全部重量的承受結(jié)構(gòu),為保證轉(zhuǎn)動體系的平衡,橋墩自身垂直精度的控制至關(guān)重要,在施工時要加強(qiáng)監(jiān)控。

        2.2 監(jiān)測方法

        2.2.1 下轉(zhuǎn)盤應(yīng)力監(jiān)測

        下轉(zhuǎn)盤應(yīng)力監(jiān)測采用埋入式智能弦式數(shù)碼應(yīng)變計(jì)JMZX215,測點(diǎn)主要布置在下球鉸下方的核心混凝土處,測點(diǎn)布置如圖3(a)所示,其中,銷軸正下方混凝土中布置1個測點(diǎn),下球鉸周邊下方混凝土布置8個測點(diǎn),共9個測點(diǎn)。施工的各個階段(包括上轉(zhuǎn)盤澆筑前后、橋墩施工段、箱梁各施工段澆筑完畢 支架脫離前后、轉(zhuǎn)體施工前后、合龍段澆筑前后)

        下轉(zhuǎn)盤核心混凝土處應(yīng)力均要監(jiān)測。

        2.2.2 轉(zhuǎn)體墩墩柱應(yīng)力監(jiān)測

        轉(zhuǎn)體墩墩柱應(yīng)力監(jiān)測采用埋入式智能弦式數(shù)碼應(yīng)變計(jì)JMZX215,測點(diǎn)布置在距承臺頂面約1.2 m橫截面處,如圖3(b)所示,共計(jì)14個測點(diǎn)。

        2.3 監(jiān)測結(jié)果

        下轉(zhuǎn)盤和墩柱中埋設(shè)的是混凝土應(yīng)變儀,根據(jù)實(shí)際測得的應(yīng)變和混凝土彈性模量(這里沒有扣除非應(yīng)力應(yīng)變,如收縮徐變、溫度等的影響),計(jì)算得到的應(yīng)力如表1,2所示。各階段施工過程中,在大小里程2個方向均沒有大的差異,表明T構(gòu)兩端一直處于較平衡的狀態(tài),保證了施工過程的安全,也為后續(xù)稱重、轉(zhuǎn)體施工提供了良好的基礎(chǔ)。3 有限元數(shù)值模擬

        3.1 材性參數(shù)

        本文采用大型通用有限元分析軟件ABAQUS[10]對T構(gòu)轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)進(jìn)行了全過程數(shù)值模擬,其中鋼筋采用理想彈塑性模型,材性參數(shù)參考中國現(xiàn)行《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB 50017—2003)[11],取值如表3所示;下轉(zhuǎn)盤型鋼骨架和滑道采用等邊角鋼,材性參數(shù)如表4所示;混凝土的材性參數(shù)參考中國現(xiàn)行《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB 50010—2010)[12],取值如表5所示[1314]。對于混凝土的本構(gòu)模型,各國學(xué)者提出了各種理論進(jìn)行分析,如彈性理論、非線性彈性模型、塑性理論、斷裂理論以及損傷理論等[1516],本文混凝土本構(gòu)模型采用ABAQUS軟件自帶的混凝土損傷塑性模型(Concrete Damaged Plasticity,簡稱CDP)進(jìn)行模擬,其中膨脹角和粘性系數(shù)的取值參考文獻(xiàn)[17],分別取30°和0.005,偏心率、混凝土雙軸極限抗壓強(qiáng)度與單軸極限抗壓強(qiáng)度的比值fb0/fc0及不變應(yīng)力比K取ABAQUS用戶手冊默認(rèn)值,分別為0.1,1.16,0.666 7,其本構(gòu)關(guān)系采用《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》中的單軸受拉和單軸受壓的應(yīng)力應(yīng)變曲線。

        3.2 單元網(wǎng)格劃分

        在有限元模型中,混凝土采用三維實(shí)體線性減縮積分單元C3D8R,這種單元位移計(jì)算結(jié)果較精確,節(jié)點(diǎn)應(yīng)力精度低于完全積分單元,不過計(jì)算時間大幅短于完全積分單元,并很好地適用于網(wǎng)格細(xì)化。劃分單元網(wǎng)格時,對高應(yīng)力梯度的部件,如上轉(zhuǎn)盤球鉸、下轉(zhuǎn)盤球鉸、接觸部分混凝土,采用局部細(xì)劃網(wǎng)格的方法;對應(yīng)力梯度相對較小的部件和不關(guān)心的部件,如外圍混凝土,則采用相對較粗的網(wǎng)格,其計(jì)算結(jié)果與整體劃分很細(xì)網(wǎng)格的計(jì)算結(jié)果相近,卻大幅節(jié)省了計(jì)算所需的CPU時間。下轉(zhuǎn)盤型鋼骨架和滑道部件采用線框單元,角鋼采用桁架單元T3D2,普通鋼筋和預(yù)應(yīng)力鋼筋采用梁單元,橋墩和轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)鋼筋布置較規(guī)則,采用鋼筋層建模,各部件和結(jié)構(gòu)整體網(wǎng)格劃分結(jié)果如圖4,5所示。

        3.3 連接相互作用

        角鋼之間的連接近似成鉸接,在ABAQUS中,一般情況下不需要對鉸接區(qū)域進(jìn)行精確模擬,而只需要定義各個構(gòu)件在鉸接點(diǎn)上的約束關(guān)系即可,常用的方法有方程約束和連接單元[10],本文采用第2種方法模擬角鋼之間的鉸接連接。對于受拉或受壓的角鋼,不考慮偏心帶來的彎矩和扭轉(zhuǎn),因而角鋼內(nèi)力與截面形式無關(guān),只需為其賦予梁截面屬性,而不需要定義梁截面方位。

        在ABAQUS中,鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)的鋼筋單元有3種模擬方法,分別是:①添加單獨(dú)的鋼筋單元;②通過嵌入方式將鋼筋桁架單元嵌入混凝土體單元中 ,程序可以自行耦合相關(guān)的自由度;③在梁、殼單元中通過定義鋼筋單元模擬鋼筋或定義鋼筋層單元模擬鋼筋層,并通過嵌入技術(shù)將鋼筋層埋入混凝土中,實(shí)現(xiàn)鋼筋和混凝土之間的摩擦接觸。

        結(jié)合本項(xiàng)目鋼筋布置較多、較密的特點(diǎn),如果采用方法①和方法②來模擬鋼筋單元,工作量太大,不現(xiàn)實(shí),因此采用方法③來模擬鋼筋單元,型鋼骨架和型鋼滑道也是通過嵌入技術(shù)來模擬角鋼和混凝土之間的相互作用。轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)中上下球鉸的接觸采用面面接觸,定義切向的摩擦因數(shù)為0.06,法向采用“硬”接觸,這種接觸能夠傳遞的接觸壓力大小不受限制,并且當(dāng)接觸面的壓力變?yōu)樨?fù)值或者0時,2個接觸面就發(fā)生分離,因此,這種接觸能夠較為真實(shí)地反映上下球鉸的接觸關(guān)系。對主梁、主墩等混凝土轉(zhuǎn)盤以上部分單獨(dú)建立部件,最終合并為一個部件,減少了部件之間的接觸問題,易于收斂,且對計(jì)算結(jié)果影響不大。

        3.4 荷載邊界條件

        結(jié)構(gòu)所受荷載分為兩部分:一部分是轉(zhuǎn)體施工前上轉(zhuǎn)盤和混凝土T構(gòu)的自重,根據(jù)澆筑的先后順序全部施加在下轉(zhuǎn)盤的球鉸處;另一部分是轉(zhuǎn)體施工過程中下轉(zhuǎn)盤球鉸處產(chǎn)生的摩擦力,本文利用面面接觸來模擬轉(zhuǎn)動時上下球鉸的接觸,摩擦因數(shù)取0.06,轉(zhuǎn)動臺底部則采用完全固接的邊界條件。施工全過程分析采用靜力、通用分析步,在模擬T構(gòu)轉(zhuǎn)動時,在距主梁跨中上方4 m處建立參考點(diǎn),將主梁跨中與參考點(diǎn)耦合,并將轉(zhuǎn)動位移施加在參考點(diǎn)上,轉(zhuǎn)動速度為0.01 rad·min-1,真實(shí)地模擬混凝土T構(gòu)轉(zhuǎn)體施工全過程。對下轉(zhuǎn)盤混凝土,依據(jù)實(shí)際情況采用固接的邊界條件。

        3.5 有限元分析結(jié)果

        有限元分析結(jié)果如圖6所示。從圖6中可以看出,下轉(zhuǎn)盤核心混凝土和下球鉸應(yīng)力值分布在5~10 MPa之間,應(yīng)力分布呈現(xiàn)出下球鉸外圍和與下球鉸外圍接觸部分的混凝土應(yīng)力值較大,其他部分的應(yīng)力值較小,且均處于彈性階段,分析其原因主要是上部球鉸尺寸大于下部球鉸,使得上部結(jié)構(gòu)呈現(xiàn)出類似于懸臂的效應(yīng),從而使得球鉸邊緣處應(yīng)力增大。下球鉸表面有幾處應(yīng)力集中點(diǎn)應(yīng)力值達(dá)到180 MPa,主要是網(wǎng)格劃分產(chǎn)生的奇異點(diǎn)引起的,在施工中不予考慮。值得注意的是,上轉(zhuǎn)盤球鉸的縱向和徑向加勁肋呈現(xiàn)出較大的應(yīng)力,接近屈服強(qiáng)度,而圓盤處的應(yīng)力則相對較小。分析其原因主要是上轉(zhuǎn)盤混凝土剛度較小,導(dǎo)致T構(gòu)轉(zhuǎn)動過程中縱向和橫向加勁肋出現(xiàn)了較大的變形,因此有必要提高上轉(zhuǎn)盤混凝土的剛度。

        鑒于此,在原有模型的基礎(chǔ)上對上轉(zhuǎn)盤混凝土配置預(yù)應(yīng)力筋,在縱向和橫向分別配置24根和28根1275高強(qiáng)度低松弛預(yù)應(yīng)力鋼絞線,張拉控制應(yīng)力為1 302 MPa,豎向預(yù)應(yīng)力筋采用32冷拉IV級精扎螺紋鋼筋,張拉控制應(yīng)力為590 MPa。在ABAQUS中施加預(yù)應(yīng)力的方法有初始應(yīng)力法、初始應(yīng)變法、降溫法等,本文采用降溫法模擬預(yù)應(yīng)力筋,即給鋼筋單元設(shè)置一個初始溫度值,然后在施加預(yù)應(yīng)力階段給定鋼筋單元一個降溫?cái)?shù)值,使鋼筋產(chǎn)生收縮變形,鋼筋單元和混凝土單元的節(jié)點(diǎn)位移協(xié)調(diào)使混凝土產(chǎn)生了預(yù)壓應(yīng)力。所需降溫?cái)?shù)值計(jì)算公式如下

        ΔT=FEAδ

        (1)

        式中:ΔT為降溫?cái)?shù)值;F為張拉控制應(yīng)力;E為預(yù)應(yīng)力彈性模量;A為預(yù)應(yīng)力筋截面面積;δ為預(yù)應(yīng)力筋線膨脹系數(shù)。

        配置預(yù)應(yīng)力筋后,預(yù)應(yīng)力筋的應(yīng)力云圖和上轉(zhuǎn)盤球鉸應(yīng)力云圖分別如圖6(g),(h)所示?,F(xiàn)取上轉(zhuǎn)盤球鉸外圍10個節(jié)點(diǎn),比較配置預(yù)應(yīng)力筋前后的應(yīng)力變化情況,對比結(jié)果見表6。從對比結(jié)果可以看出,配置預(yù)應(yīng)力筋后,所取的10個節(jié)點(diǎn)應(yīng)力降低幅度在21%~30%范圍內(nèi),從理論上驗(yàn)證了配置預(yù)應(yīng)力筋對提高上轉(zhuǎn)盤混凝土剛度的有效性。

        混凝土T構(gòu)采用落地支架施工方法,其優(yōu)點(diǎn)是操作簡單,無需大型機(jī)械設(shè)備,更重要的是這種施工工藝可以使2個相鄰主梁同時交叉作業(yè),但是其不足之處也較為明顯,在整個梁段澆筑完成,拆除落地支架后,完成受力轉(zhuǎn)換時,由于懸臂端較長,會產(chǎn)生一個較大的撓度。為了合龍的順利完成,控制懸臂端撓度顯得尤為重要,在僅考慮結(jié)構(gòu)自重的情況下,利用有限元數(shù)值模擬完成了受力轉(zhuǎn)換后T構(gòu)懸臂從圖6可以看出,混凝土T構(gòu)整體處于較低的應(yīng)力狀態(tài),表明轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)可以滿足施工中的強(qiáng)度要求。此外,將ABAQUS有限元模擬結(jié)果與施工現(xiàn)場實(shí)時監(jiān)測數(shù)據(jù)進(jìn)行對比,結(jié)果如表1,2所示。通過對比可以看出,有限元數(shù)值模擬結(jié)果與實(shí)測結(jié)果吻合較好,從而驗(yàn)證了本文建立的有限元模型的準(zhǔn)確性和可靠性。另一方面,也可以看到,有限元數(shù)值模擬結(jié)果與實(shí)測結(jié)果也存在一定的差異,經(jīng)分析存在差異的主要原因可能有以下3點(diǎn):

        (1)有限元模型中采用的單元具有均勻、各向同性、接觸統(tǒng)一的特點(diǎn)[15],而實(shí)際情況中,混凝土材料組成復(fù)雜,各種材料性能各不相同,存在各向異性的特點(diǎn),采用統(tǒng)一的綜合標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行定義本身就與實(shí)際情況存在差異。

        (2)有限元分析中采用嵌入技術(shù)模擬鋼筋、型鋼骨架和混凝土之間的摩擦作用,這種方法雖然有效地簡化了模型[16],但無法實(shí)現(xiàn)鋼筋、型鋼骨架和混凝土之間的摩擦作用隨著荷載的增加而變化的特點(diǎn),尤其是鋼筋滑移系數(shù)的模擬難度很大,容易導(dǎo)致結(jié)果失真。

        (3)其他一些因素如有限元單元網(wǎng)格劃分的形式和數(shù)量、有限元模型中參數(shù)取值的準(zhǔn)確性、有限元模型的收斂性、施工現(xiàn)場混凝土澆筑的質(zhì)量以及加載情況等也會影響分析結(jié)果。4 結(jié) 語

        (1)T構(gòu)轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)整體處于較低的應(yīng)力狀態(tài),可以滿足施工中的強(qiáng)度要求。

        (2)T構(gòu)轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)球鉸部分有較高壓應(yīng)力,應(yīng)力分布呈中間小、四周大的趨勢,邊緣處存在應(yīng)力集中現(xiàn)象,這種現(xiàn)象可以通過對上轉(zhuǎn)盤施加縱向、橫向和豎向預(yù)應(yīng)力筋,增加上轉(zhuǎn)盤的剛度,有效減小豎向應(yīng)力峰值,從而改善球鉸的應(yīng)力分布,從理論上驗(yàn)證了上轉(zhuǎn)盤配置預(yù)應(yīng)力筋的必要性。

        (3)ABAQUS有限元數(shù)值模擬結(jié)果與實(shí)測結(jié)果吻合較好,從而驗(yàn)證了對此類橋梁轉(zhuǎn)體施工進(jìn)行有限元數(shù)值分析是切實(shí)可行的。

        參考文獻(xiàn):

        References:

        [1] 程 飛,張琪峰,王景全.我國橋梁轉(zhuǎn)體施工技術(shù)的發(fā)展現(xiàn)狀與前景[J].鐵道標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計(jì),2011(6):6771.

        CHENG Fei,ZHANG Qifeng,WANG Jingquan.Current Situation and Development of Bridge Rotation Construction Technology in China[J].Railway Standard Design,2011(6):6771.

        [2]陳春華.橋梁平轉(zhuǎn)體系構(gòu)成及安裝關(guān)鍵技術(shù)[J].鐵道建筑,2011(4):3436.

        CHEN Chunhua.Bridge Leveling System and Key Technology[J].Railway Engineering,2011(4):3436.

        [3]張健峰,鐘啟賓.橋梁水平轉(zhuǎn)體法施工的成就及發(fā)展[J].鐵道標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計(jì),1992(6):1928,41.

        ZHANG Jianfeng,ZHONG Qibin.Technical Achievement Level of Bridge Rotation Construction Method[J].Railway Standard Design,1992(6):1928,41.

        [4]翟鵬程.轉(zhuǎn)體梁施工中的不平衡問題及風(fēng)致振動研究[D].北京:北京交通大學(xué),2008.

        ZHAI Pengcheng.The Imbalance and Windinduced Vibration of the Rotating Beam in Cantilever State Under Construction[D].Beijing:Beijing Jiaotong University,2008.

        [5]羅興華.高速鐵路大跨度連續(xù)梁轉(zhuǎn)體施工監(jiān)控研究[D].蘭州:蘭州交通大學(xué),2011.

        LUO Xinghua.High Speed Railway Large Span Continuous Beam Swivel Construction Monitoring Research[D].Lanzhou:Lanzhou Jiaotong University,2011.

        [6]PFEIL M S,BATISTA R C.Aerodynamic Stability Analysis of Cablestayed Bridges[J].Journal of Structural Engineering,1995,121(12):17841788.

        [7]PEVROT A H,GOULOIS A H.Analysis of Cable Structures[J].Computers and Structures,1979,10(5):805813.

        [8]CHENG J,JIANG J J,XIAO R C,et al.Ultimate Load Carrying Capacity of Lu Pu Steel Arch Bridge Under Static Wind Loads[J].Computers and Structures,2003,81(2):6173.

        [9]LIN Y K,ARIARATNAM S T.Stability of Bridge Motion in Turbulent Winds[J].Journal of Structural Mechanics,1980,8(1):115.

        [10] ABAQUS Inc.Standard Users Manual[M].Providence:ABAQUS Inc,2012.

        [11]GB 50017—2003,鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范[S].

        GB 50017—2003,Code for Design of Steel Structures[S].

        [12]GB 50010—2010,混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范[S].

        GB 50010—2010,Code for Design of Concrete Structures[S].

        [13]王靖濤.建立巖土本構(gòu)模型的數(shù)值方法[J].華中科技大學(xué)學(xué)報:城市科學(xué)版,2002,19(1):4447.

        WANG Jingtao.Numerical Method in Modeling the Constitutive Relations of Rock and Soil[J].Journal of Huazhong University of Science & Technology:Urban Science Edition,2002,19(1):4447.

        [14]朱伯芳.有限單元法原理與應(yīng)用[M].北京:中國水利水電出版社,2004.

        ZHU Bofang.The Finite Element Method Theory and Applications[M].Beijing:China Water Power Press,2004.

        [15]江見鯨,陸新征,葉列平.混凝土結(jié)構(gòu)有限元分析[M].北京:清華大學(xué)出版社,2005.

        JIANG Jianjing,LU Xinzheng,YE Lieping.Finite Element Analysis of Concrete Structures[M].Beijing:Tsinghua University Press,2005.

        [16]張國麗,蘇 軍.基于ABAQUS的鋼筋混凝土非線性分析[J].科學(xué)技術(shù)與工程,2008,8(20):56205624.

        ZHANG Guoli,SU Jun.Nonlinearity Analysis of Reinforced Concrete Based on ABAQUS[J].Science Technology and Engineering,2008,8(20):56205624.

        [17] 陸新征,葉列平,繆志偉,等.建筑抗震彈塑性分析——原理、模型與在ABAQUS,MSC.MARC和SAP2000上的實(shí)踐[M].北京:中國建筑工業(yè)出版社,2009.

        LU Xinzheng,YE Lieping,MIAO Zhiwei,et al.Elastoplastic Analysis of Buildings Against Earthquake — Theory,Model and Implementation on ABAQUS,MSC.MARC and SAP2000[M].Beijing:China Architecture & Building Press,2009.

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