吳鵬飛馬永鵬郭 鵬王杰平閆立強(qiáng)梁英華

（1.河北工業(yè)職業(yè)技術(shù)學(xué)院，河北省石家莊市，050091；2.河北省高校煤化工應(yīng)用技術(shù)研發(fā)中心，河北省石家莊市，050091；3.華北理工大學(xué)化學(xué)工程學(xué)院，河北省唐山市，063009；4.首鋼京唐西山焦化有限責(zé)任公司，河北省唐山市，063210）

★ 煤炭科技·加工轉(zhuǎn)化★

添加鐵礦粉的高反應(yīng)性焦炭動態(tài)溶損反應(yīng)研究?

吳鵬飛1，2馬永鵬1郭 鵬1，2王杰平3閆立強(qiáng)4梁英華3

（1.河北工業(yè)職業(yè)技術(shù)學(xué)院，河北省石家莊市，050091；2.河北省高校煤化工應(yīng)用技術(shù)研發(fā)中心，河北省石家莊市，050091；3.華北理工大學(xué)化學(xué)工程學(xué)院，河北省唐山市，063009；4.首鋼京唐西山焦化有限責(zé)任公司，河北省唐山市，063210）

在配合煤中添加不同比例的堿性鐵礦粉作為催化劑進(jìn)行煉焦，考察不同條件下CO2對焦炭溶損行為的影響，并運(yùn)用比表面積測定儀和掃描電子顯微鏡（SEM）表征焦炭的微觀結(jié)構(gòu)。試驗(yàn)結(jié)果表明，與傳統(tǒng)焦炭相比，添加鐵礦粉可以提高焦炭溶損率，降低初始反應(yīng)溫度，并且隨著反應(yīng)溫度的上升，焦炭的溶損率增加；反應(yīng)溫度上升至1250℃時，平均溶損速率提高至1.2%/min，等溶損率后強(qiáng)度接近傳統(tǒng)焦炭。不同反應(yīng)深度的焦炭微觀結(jié)構(gòu)研究表明，添加5%鐵礦粉的焦炭（BC+5%Fe）在1100℃時的溶損深度最大。

堿性鐵礦粉 焦炭 高反應(yīng)性 溶損反應(yīng)

1　引言

影響焦炭溶損后強(qiáng)度的因素主要有基礎(chǔ)強(qiáng)度、溶損失重率和溶損反應(yīng)動力學(xué)。研究發(fā)現(xiàn)焦炭在高爐內(nèi)發(fā)生碳溶反應(yīng)造成的失重僅在20%～30%左右，其它失重集中在高爐滴落帶滲碳和風(fēng)口燃燒。目前評價焦炭熱強(qiáng)度的反應(yīng)后強(qiáng)度（CSR）是在1100℃下與CO2反應(yīng)2 h后的溶損后強(qiáng)度，未考慮高爐內(nèi)溫度的變化情況以及焦炭與鐵礦料的還原失重情況。因此如何更加合理地評價焦炭質(zhì)量，防止過分追求焦炭的低反應(yīng)性而造成優(yōu)質(zhì)煉焦煤資源的浪費(fèi)是今后研究的一個方向。

本研究采用某焦化公司實(shí)際生產(chǎn)配煤比并添加不同比例鐵礦粉來制備高反應(yīng)性焦炭，研究了高反應(yīng)性焦炭的初始反應(yīng)溫度、溶損速率和反應(yīng)溫度的變化對焦炭溶損后強(qiáng)度的影響，同時利用掃描電子顯微鏡和比表面積測定儀分析焦炭微觀結(jié)構(gòu)，以期更加合理、完善地評價高反應(yīng)性焦炭質(zhì)量。

2　試驗(yàn)部分

2.1試驗(yàn)原料分析

試驗(yàn)原料取自某鋼鐵聯(lián)合企業(yè)焦化廠單種煤，按其生產(chǎn)配比作為試驗(yàn)基礎(chǔ)配合煤，單種煤性質(zhì)及配比見表1。鐵礦粉選用某礦區(qū)破碎至1 mm以下的堿性鐵礦粉（以下簡稱鐵礦粉），按比例配入基礎(chǔ)配合煤中，主要成分有Fe2O3（質(zhì)量分?jǐn)?shù)為79.27%）、FeO（質(zhì)量分?jǐn)?shù)為5.37%）、CaO（質(zhì)量分?jǐn)?shù)為9.41%）、SiO2（質(zhì)量分?jǐn)?shù)為3.08%）等。

表1　單種煤工業(yè)分析及工藝性質(zhì)分析

2.2配煤方案設(shè)計

試驗(yàn)在基礎(chǔ)配合煤中添加堿性鐵礦粉，來部分替代焦煤JM1煉焦?；A(chǔ)配合煤以BC表示，添加5%與10%鐵礦粉的配合煤分別用BC+5%Fe和BC+10%Fe表示。3種配煤方案的工業(yè)分析及工藝性質(zhì)指標(biāo)見表2。利用MY 6000A全自動煤巖分析儀測定基礎(chǔ)配合煤鏡質(zhì)組反射率分布結(jié)果如圖1所示。

圖1　基礎(chǔ)配合煤的鏡質(zhì)組隨機(jī)反射率分布圖

表2　配合煤工業(yè)分析及工藝性質(zhì)分析

按照3種配煤方案，在40 kg試驗(yàn)焦?fàn)t中模擬頂裝焦?fàn)t煉焦，配合煤水分為10%，堆密度控制在0.85 t/m3（干基）。

2.3焦炭性質(zhì)分析

三組焦炭的機(jī)械強(qiáng)度（M40、M10）、反應(yīng)性（CRI）和反應(yīng)后強(qiáng)度（CSR）見表3。煤巖分析儀測定了焦炭光學(xué)顯微組織含量見表4。

表3　焦炭性質(zhì)測定結(jié)果　%

3　試驗(yàn)結(jié)果與討論

3.1不同鐵礦粉的配入量對高反應(yīng)性焦炭強(qiáng)度的影響

由圖1和表4可知，基礎(chǔ)配合煤鏡質(zhì)組反射率主要介于1.1%～1.4%之間，此區(qū)間鏡質(zhì)組活性較高，高溫干餾過程中所產(chǎn)生的膠質(zhì)體數(shù)量和質(zhì)量均優(yōu)于其它區(qū)間，形成的焦炭光學(xué)顯微組織中粗粒鑲嵌結(jié)構(gòu)、片狀及纖維結(jié)構(gòu)占比較大。

由表3和表4可知，當(dāng)添加鐵礦粉后，在煉焦過程中鐵氧化物所帶的正電荷會與帶負(fù)電性的芳烴分子相互吸引，阻礙了芳烴分子間的有序排列，影響了焦炭中各向異性組織的形成，OTI指數(shù)下降，導(dǎo)致了焦炭CRI提高和CSR下降?？紤]到熱態(tài)強(qiáng)度指標(biāo)CSR模擬性存在不足，要全面認(rèn)識焦炭在高爐內(nèi)溶損過程，必須考慮焦炭在不同反應(yīng)溫度及固定溶損率條件下的焦炭強(qiáng)度。

表4　焦炭光學(xué)顯微組織含量測定結(jié)果 %

3.2不同反應(yīng)溫度對高反應(yīng)性焦炭溶損率的影響

將200 g顆粒直徑在23～25 mm的焦炭樣品放入焦炭還原特性綜合測定裝置HWD-500中，焦炭在N2保護(hù)下加熱至目標(biāo)溫度后，切換為CO2氣體反應(yīng)2 h，停止加熱并切換為N2冷卻至室溫。將高溫下CO2與焦炭發(fā)生反應(yīng)生成CO而造成的焦炭消耗稱為碳溶損失，發(fā)生碳溶損失過程中焦炭溶損率（L c）的大小會影響焦炭強(qiáng)度。試驗(yàn)測定了3組焦樣在不同溫度下的溶損率數(shù)據(jù)如圖2所示。為排除焦樣中吸附水的影響，規(guī)定焦樣溶損率達(dá)到2%時，對應(yīng)的溫度為初始反應(yīng)溫度，3組焦樣初始反應(yīng)溫度測定結(jié)果如圖3所示。

圖2　不同溫度下焦炭溶損率

圖3　不同焦炭的初始反應(yīng)溫度

由圖2可知，3種焦樣的溶損率都隨氣化溫度的升高而有明顯的增大，在950℃～1150℃之間增長幅度最為顯著；焦樣BC+10%Fe的溶損率增幅在1150℃以上時較另兩組有所放緩，而焦樣BC當(dāng)氣化溫度達(dá)到1250℃時還有增長趨勢；在相同的氣化溫度下，添加鐵礦粉會增大焦炭碳溶損失，且隨著添加量的增多而提高，說明鐵礦粉對焦炭的溶損起到催化作用。由于鐵礦粉中存在大量鐵氧化物以及堿金屬氧化物、堿土金屬氧化物等，這些物質(zhì)會對碳溶反應(yīng)產(chǎn)生影響，研究表明Fe2O3、CaO和Mg O對焦炭的碳溶反應(yīng)起到正催化作用，Al2O3和SiO2等對焦炭碳溶反應(yīng)的催化作用不明顯。焦樣中鐵礦粉多以顆粒狀形態(tài)包覆在焦炭內(nèi)部或是鑲嵌在焦炭孔隙內(nèi)部，起到催化作用的鐵礦粉主要是以鑲嵌形式裸露在外部能與CO2接觸的部分或者是原包覆在焦炭內(nèi)部的鐵礦粉隨著碳溶反應(yīng)的進(jìn)行現(xiàn)裸露在外的部分。BC+10%Fe的焦樣在1200℃以上時碳溶反應(yīng)劇烈，鐵礦粉顆粒也隨之大量脫落，使反應(yīng)的活性區(qū)域減少，造成了溶損率增長放緩。

由圖3可知，添加鐵礦粉后焦炭的初始溫度Ts均比未添加鐵礦粉焦炭的有所下降，分別下降55℃和69℃，結(jié)合3種焦炭的溶損率曲線可知，焦炭的初始反應(yīng)溫度與碳溶反應(yīng)程度呈負(fù)相關(guān)性，焦炭的碳溶反應(yīng)越劇烈，其初始反應(yīng)溫度越低，說明添加鐵礦粉所制備的高反應(yīng)性焦炭可以降低反應(yīng)溫度，因此在煉鐵過程中使用高反應(yīng)性焦炭可以降低高爐熱儲備區(qū)溫度，實(shí)現(xiàn)高爐內(nèi)鐵礦石的還原反應(yīng)在較低的溫度下進(jìn)行，可降低能源消耗，并在一定程度上改善高爐內(nèi)溶損反應(yīng)的反應(yīng)動力學(xué)條件，提高了高爐還原效率。

3.3鐵礦粉的添加量對高反應(yīng)性焦炭等溶損率后強(qiáng)度的影響

理想狀態(tài)下，焦炭溶損后強(qiáng)度可以簡單地認(rèn)為是焦炭發(fā)生碳溶損失后質(zhì)量與不能承受碰撞和摩擦而剝落的外層質(zhì)量之差，也就是說未溶損內(nèi)核越大且外層溶損厚度越薄，焦炭的溶損后強(qiáng)度越高。為研究焦炭基質(zhì)和反應(yīng)動力學(xué)對溶損后強(qiáng)度的影響規(guī)律，考察不同鐵礦粉添加量對固定溶損率下焦炭強(qiáng)度，排除溶損反應(yīng)后因失重率不同而造成的溶損后強(qiáng)度的不同。

規(guī)定CSR25等溶損率后強(qiáng)度為焦炭失重達(dá)到25%的焦炭放入I型轉(zhuǎn)鼓中以20 r/min的轉(zhuǎn)速旋轉(zhuǎn)600轉(zhuǎn)，粒度在10 mm以上的焦炭占反應(yīng)后焦炭質(zhì)量百分?jǐn)?shù)；規(guī)定RC25為焦炭失重達(dá)到25%時的平均溶損速率。

不同反應(yīng)溫度下3組焦炭的等溶損率后強(qiáng)度CSR25的變化情況如圖4所示。每組焦炭的CSR25都隨反應(yīng)溫度的上升出現(xiàn)先降低后提高的趨勢；當(dāng)溫度達(dá)到1250℃時，3組焦炭的CSR25逐步接近，在1100℃時雖然添加鐵礦粉與未添加鐵礦粉的焦炭的CSR25差距拉大，但根據(jù)GB/T4000-2008檢測的3組焦炭的CSR差距大幅縮小，也說明CSR25能夠更加明確的反映出由于焦炭基質(zhì)強(qiáng)度不同造成的差別。所以在高溫下添加鐵礦粉的高反應(yīng)性焦炭的性能可接近傳統(tǒng)焦炭。

圖4　不同反應(yīng)溫度下3組焦炭的CSR25

圖5　不同反應(yīng)溫度下3組焦炭的溶損速率

圖6　不同溶損速率下3組焦炭的CSR25

3組焦炭平均溶損速率RC25與反應(yīng)溫度之間的關(guān)系如圖5所示。在理想狀態(tài)下，存在未反應(yīng)核模型和均勻反應(yīng)模型兩種溶損模型。若焦炭具有高反應(yīng)性或在較高反應(yīng)溫度下，反應(yīng)速率快，CO2在孔隙、微裂紋中的擴(kuò)散為控制步驟，溶損反應(yīng)主要發(fā)生在焦炭表層，對內(nèi)核基質(zhì)的破壞作用不大，近似于未反應(yīng)核模型。因此在高溫下，能夠保持較高的溶損后強(qiáng)度；若在較低的反應(yīng)溫度下，反應(yīng)速率慢，CO2能夠順利地深入到焦炭的孔隙和微裂紋中與焦炭進(jìn)行反應(yīng)，這時化學(xué)反應(yīng)成為控制步驟，近似于均勻反應(yīng)模型，溶損后強(qiáng)度低于未反應(yīng)核模型。

不同溶損速率下3組焦炭的CSR25變化如圖6所示。由圖6可知，隨著RC25的提高，CSR25均有所增大。當(dāng)添加鐵礦粉的高反應(yīng)性焦炭RC25大于1.2%/min時，其CSR25接近傳統(tǒng)焦炭，表明RC25越高焦炭越趨于未反應(yīng)核模型，CO2僅與外層焦炭進(jìn)行溶損反應(yīng)，焦炭內(nèi)核強(qiáng)度得以保留。當(dāng)RC25下降，CO2氣體能夠進(jìn)入焦炭內(nèi)核進(jìn)行溶損反應(yīng)，趨近于均勻反應(yīng)模型，這時焦炭外層溶損程度低于未反應(yīng)核模型，但內(nèi)核已經(jīng)受到破壞，因此均勻反應(yīng)模型的CSR25低于未反應(yīng)核模型。而反應(yīng)條件介于兩種模型之間的CSR25最差，焦炭外層和內(nèi)核均遭受到了較大破壞，因此高反應(yīng)性焦炭在合理反應(yīng)條件內(nèi)使用是可以達(dá)到與傳統(tǒng)焦炭同樣的強(qiáng)度。

3.4焦炭溶損后微觀結(jié)構(gòu)

焦炭為非規(guī)整排列的多孔性碳材料，隨著溶損反應(yīng)的進(jìn)行焦炭內(nèi)部微觀結(jié)構(gòu)產(chǎn)生變化會對焦炭結(jié)構(gòu)強(qiáng)度產(chǎn)生影響。將溶損率達(dá)到25%時未經(jīng)轉(zhuǎn)鼓的BC+5%Fe焦樣按照厚度由表層到內(nèi)核劃分為4層:0～3 mm、3～6 mm、6～9 mm、剩余內(nèi)核區(qū)域，分別用a、b、c、d表示。利用3H-2000PSI型比表面積測定儀對焦炭進(jìn)行比表面積測定，運(yùn)用液氮吸附法測得不同溫度不同反應(yīng)深度下焦炭比表面積變化情況見表5。利用掃描電子顯微鏡（SEM）獲取的該種焦炭在1100℃反應(yīng)后不同反應(yīng)深度下放大100倍時的微觀形貌如圖7所示。

表5　不同反應(yīng)深度下焦炭的比表面積與反應(yīng)溫度之間的關(guān)系

圖7　焦炭在1100℃下反應(yīng)后不同深度的電鏡照片

由表5可知，焦炭最外層a區(qū)域的比表面積較內(nèi)層明顯降低，并隨反應(yīng)溫度的升高而降低，這說明外層焦炭與CO2的溶損反應(yīng)最為劇烈，氣孔變大，孔之間發(fā)生融并甚至貫穿以及微孔消失，使得比表面積減少。焦炭內(nèi)核d區(qū)域隨著溫度的改變比表面積沒有明顯變化，這是由于CO2的大量產(chǎn)生使擴(kuò)散阻力增加，CO2基本沒有擴(kuò)散至焦炭中心區(qū)域，焦炭孔結(jié)構(gòu)保持了原有形態(tài)。添加鐵礦粉的高反應(yīng)性焦炭在經(jīng)歷溶損反應(yīng)后未遭到破壞的焦炭層厚度越厚，則焦炭溶損后強(qiáng)度越高。在1100℃下焦炭c區(qū)域的比表面積明顯低于內(nèi)核d區(qū)域，說明c區(qū)域焦炭的孔結(jié)構(gòu)遭到破壞；而其它溫度下的c區(qū)域比表面積基本與內(nèi)核d區(qū)域一致，說明c區(qū)域的孔結(jié)構(gòu)未遭到破壞。大部分溫度下b區(qū)域焦炭的比表面積較內(nèi)核d區(qū)域有所上升，說明該區(qū)域擴(kuò)散阻力較小，反應(yīng)能夠向內(nèi)部發(fā)展，使得該區(qū)域的閉氣孔打開，生成新孔，因此比表面積增大。

由圖7（a）可以看出，高反應(yīng)性焦炭在1100℃時外層區(qū)域溶損十分嚴(yán)重，氣孔擴(kuò)大，氣孔壁變薄，結(jié)構(gòu)松散；由圖7（b）和圖7（c）可知，新孔開始產(chǎn)生，氣孔開始融通，閉氣孔打開；由圖7（d）可知，顯示焦炭基質(zhì)保留較為完好，說明不同反應(yīng)深度對焦炭的微觀結(jié)構(gòu)會產(chǎn)生不同的變化，對焦炭的溶損后強(qiáng)度產(chǎn)生影響。

4　結(jié)論

（1）添加鐵礦粉對焦炭的溶損反應(yīng)產(chǎn)生催化作用，隨著鐵礦粉添加量的增加，焦炭的M40和CSR均明顯下降，其主要原因在于鐵礦粉的添加改變了焦炭微觀結(jié)構(gòu)有利于CO2氣體向內(nèi)部擴(kuò)散并且阻礙了光學(xué)各向異性組織的形成。

（2）與傳統(tǒng)焦炭相比，添加鐵礦粉能夠降低焦炭的初始反應(yīng)溫度，這在煉鐵過程中可以降低高爐熱儲備區(qū)溫度，與高還原性的礦料配合，可降低煉鐵能源消耗。鐵礦粉的添加量與焦炭的初始反應(yīng)溫度和失重率有良好的相關(guān)性。

（3）當(dāng)控制焦炭溶損率在25%的條件下，不同的反應(yīng)溫度會影響焦炭的平均溶損速率RC25和等溶損率后強(qiáng)度CSR25。在高反應(yīng)溫度下添加鐵礦粉焦炭的CSR25可接近傳統(tǒng)焦炭，這為合理評價高反應(yīng)性焦炭強(qiáng)度提供了新的思路。

（4）等溶損率后焦炭的反應(yīng)深度和反應(yīng)溫度對焦炭的微觀結(jié)構(gòu)產(chǎn)生影響。高反應(yīng)性焦炭與CO2發(fā)生溶損反應(yīng)的場所主要集中于焦炭表層，內(nèi)核保存完整。因此在合適的反應(yīng)溫度下，通過調(diào)整配煤比和鐵礦粉添加量可生產(chǎn)出高反應(yīng)性和高反應(yīng)后強(qiáng)度的焦炭用于高爐煉鐵。

［1］ 畢學(xué)工.焦炭質(zhì)量與高爐冶煉關(guān)系的再思考 ［J］.過程工程學(xué)報，2009（1）

［2］ 郭瑞，汪琦，張松.溶損反應(yīng)動力學(xué)對焦炭溶損后強(qiáng)度的影響［J］.煤炭轉(zhuǎn)化，2012（2）

［3］ 王翠萍.煤巖成分與焦炭結(jié)構(gòu)關(guān)系的研究 ［J］.中國煤炭，2012（8）

［4］ 楊俊和，房永征.礦物質(zhì)負(fù)載方式對焦炭溶損反應(yīng)的作用研究［J］.煤炭轉(zhuǎn)化，2005（2）

［5］ 郭豪，張建良，馬歡等.堿土金屬化合物對焦炭反應(yīng)性的影響［J］.鋼鐵，2009（2）

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［8］ Nomura S，Naito M，Yamaguchi K.Post-reaction Strength of Catalyst-added Highly Reactive Coke［J］.ISIJ International，2007（6）

（責(zé)任編輯 陶 賽）

“十三五”煤炭科技重點(diǎn)方向確定

日前，中國煤炭工業(yè)協(xié)會組織專家研究制訂了《“十三五”期間煤炭行業(yè)重大科技課題》。

“十三五”重大科技課題以堅持戰(zhàn)略引領(lǐng)、提質(zhì)增效、安全生產(chǎn)、綠色發(fā)展為原則，按專業(yè)共設(shè)置15個方面，分別為:煤炭資源開發(fā)地質(zhì)保障技術(shù)與裝備、煤炭資源安全高效開采與清潔利用基礎(chǔ)理論、西部大型礦井安全快速建設(shè)技術(shù)與裝備、煤炭高效綠色開采與生態(tài)修復(fù)技術(shù)與裝備、露天煤礦高效開采重大技術(shù)與裝備、智能礦山建設(shè)關(guān)鍵技術(shù)與裝備、深部礦井重大災(zāi)害防治技術(shù)與裝備、礦井安全快速救災(zāi)技術(shù)與裝備、煤炭高效分選與清潔燃燒技術(shù)與裝備、煤炭高效環(huán)保轉(zhuǎn)化技術(shù)與裝備、煤系共伴生資源共采與綜合利用技術(shù)與裝備、礦區(qū)自營鐵路協(xié)同發(fā)展技術(shù)與裝備、煤炭行業(yè)供給側(cè)改革機(jī)制與措施、煤炭資源整合與企業(yè)改革重組模式、煤炭企業(yè)兩化融合技術(shù)應(yīng)用與轉(zhuǎn)型升級。課題安排旨在力求解決煤炭工業(yè)亟需解決的重大科技理論和難題，具有很強(qiáng)的前瞻性、指導(dǎo)性和可操作性，“十三五”重大科技課題的發(fā)布，對于推動煤炭重點(diǎn)領(lǐng)域科技創(chuàng)新發(fā)展，積極引導(dǎo)重大關(guān)鍵技術(shù)攻關(guān)，體現(xiàn) “節(jié)約、清潔、安全”的能源戰(zhàn)略方針，提升煤炭工業(yè)發(fā)展的科學(xué)化水平具有十分重要意義。

Study on solution loss reaction of high reactivity coke mixed with iron ore powders

Wu Pengfei1，2，Ma Yongpeng1，Guo Peng1，2，Wang Jieping3，Yan Liqiang4，Liang Yinghua3
（1.Hebei College of Industry and Technology，Shijiazhuang，Hebei 050091，China；2.Hebei Application Technology Research and Development Center of Coal Chemical Industry，Shijiazhuang，Hebei 050091，China；3.College of Chemical Engineering，North China University of Science and Technology，Tangshan，Hebei 063009，China；4.Shougang Jingtang United Iron and Steel Xishan Coking Co.，Ltd.，Tangshan，Hebei 063210，China）

The alkaline iron ore powders as catalyst was added to the blended coal with different blending ratio，and cokes were prepared from these blended coal samples.The weight loss reaction behaviors of coke and CO2under different conditions were studied，and the pore structure of coke were characterized by specific surface area analyzer and SEM.The results showed that adding iron ore powders into coke enhanced solution loss reactivity rate and lowered the beginning reaction temperature compared with traditional coke，and solution loss reactivity rate of coke increased associated with rising of reaction temperature.Strength after reaction of iron-coke at 25%mass loss was close to traditional coke，when the temperature was higher than 1250℃or the average coke loss rate at 25%mass loss was more than 1.2%/min.Study of different layers of the pore structure of coke after reaction indicated that coke which was added 5%iron ore powders was damaged most seriously.

alkaline iron ore powder，coke，high reactivity，solution loss reaction

TQ520.6

A

?河北省高等學(xué)?？茖W(xué)技術(shù)研究項(xiàng)目（Z2015181），河北工業(yè)職業(yè)技術(shù)學(xué)院自然科學(xué)重點(diǎn)項(xiàng)目（ZZ-1304），河北工業(yè)職業(yè)技術(shù)學(xué)院研發(fā)中心項(xiàng)目（2015YF04）

吳鵬飛（1986-），男，河北石家莊人，碩士，講師，主要從事煤化工專業(yè)科研及教學(xué)工作。