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        平地機(jī)松土器油缸受力簡析

        2016-10-21 11:13:33黃健勇秦宇
        中國科技縱橫 2016年9期
        關(guān)鍵詞:平地機(jī)平行四邊形

        黃健勇 秦宇

        【摘 要】平地機(jī)附屬工作裝置松土器通常用來疏松堅硬土壤,破碎路面或者裂巖。松土器的結(jié)構(gòu)型式有單連桿式和雙連桿式兩種。雙連桿式松土器一般為平行四邊行機(jī)構(gòu),其優(yōu)點是松土齒在不同的切土深度時切削角不變,對松土有利。此外,雙連桿同時承載,能改善松土齒架的受力情況。本文將針對雙連桿式結(jié)構(gòu)的松土器進(jìn)行簡單的結(jié)構(gòu)受力分析,驗證松土器結(jié)構(gòu)設(shè)計能夠滿足使用要求。

        【關(guān)鍵詞】平地機(jī) 松土器 雙連桿 平行四邊形 切削角

        平地機(jī)是一種以鏟土刮刀為主、配有其它多種輔助作業(yè)裝置,進(jìn)行土石方的切削、刮送和整平作業(yè)的工程機(jī)械。它配有系列輔助工作裝置,如松土耙、推土板、松土器、推雪鏟等,適應(yīng)不同的工況作業(yè)需求。其中松土器通常用來疏松堅硬土壤,破碎路面或者裂巖。它通常預(yù)留有較多的松土齒安裝孔:疏松較硬土壤時插入較少松土齒(通常為3~5個齒);疏松不太硬的土壤時可插入較多的松土齒(通常為5~9個齒)。

        松土器一般有單連桿式和雙連桿式兩種結(jié)構(gòu),如圖1、圖2所示。

        圖1 單連桿松土器 圖2 雙連桿松土器

        雙連桿式松土器一般為平行四邊形機(jī)構(gòu),其優(yōu)點是松土齒在不同的切土深度時切削角不變(切削角一般為40°~50°),對松土有利。此外,雙連桿同時承載,能改善松土齒架的受力情況。而單連桿式松土器由于其連桿長度有限,松土齒在不同的切土深度時松土角度變化較大。

        雙連桿式松土器對比單連桿式松土器有著諸多優(yōu)點,本文主要對雙連桿式松土器靜止頂起整車狀態(tài)時的油缸力進(jìn)行了分析。

        我們采用正算法,一步步推導(dǎo)求出我們需要的油缸力,便于我們選擇合適的油缸。經(jīng)過分析,我們給定松土器下挖力的最小指標(biāo)F缸。當(dāng)松土器機(jī)構(gòu)下挖直到克服整車重量,把平地機(jī)后驅(qū)動輪頂起脫離地面,此狀態(tài)下油缸所需要具備的力為我們的目標(biāo)指標(biāo),此力我們記為F缸max。這個臨界的靜定狀態(tài)就是我們下文分析求解力時畫出受力簡圖的狀態(tài)。我們選擇配置雙連桿松土器的180馬力段平地機(jī)作為研究對象。

        1求解整機(jī)的重心位置L0

        當(dāng)整機(jī)靜置于地面時,作出平地機(jī)整機(jī)的受力簡圖如圖3。

        3松土器系統(tǒng)對后車架連接鉸點的力的求解

        3.1整機(jī)被頂起臨界狀態(tài)時的松土器狀態(tài)圖

        通過分析,我們可以畫出整車被頂起時松土器平行四邊形雙連桿機(jī)構(gòu)的狀態(tài)圖,如圖6所示。

        圖6 松土器結(jié)構(gòu)示意圖

        3.2臨界狀態(tài)時的受力簡圖

        根據(jù)圖6狀態(tài)圖,可以畫出受力簡圖7。我們把松土器系統(tǒng)作為一個整體,分析固定鉸點A、G處鉸點A受到的桿AC的力及鉸點G受到的桿GD的力,此時,系統(tǒng)的外力F支為已知(各力臂以鉸點A為原點作出)。

        5油缸力最大狀態(tài)的判定

        5.1有桿腔進(jìn)油狀態(tài)

        通過對松土器機(jī)構(gòu)運動狀態(tài)圖6的分析,我們可以看出:

        當(dāng)松土器油缸在有桿腔進(jìn)油時,松土器機(jī)構(gòu)執(zhí)行提升動作,此時,油缸力只需要克服松土器和自重即可,此時的油缸力自然不可能是需要的最大力。

        5.2無桿腔進(jìn)油狀態(tài)

        我們作出下挖到最深時的機(jī)構(gòu)簡圖,如圖9所示,假定靜止下挖,整車不驅(qū)動。

        圖9 松土器極限狀態(tài)受力簡圖

        當(dāng)油缸在無桿腔進(jìn)油時,松土器機(jī)構(gòu)執(zhí)行下挖動作,直至將整車后驅(qū)動輪高高頂起。從剛被頂起到被高高頂起的過程中,地面給松土齒接地點處的支反力F支 不變化。而油缸力F缸與豎直方向的夾角β卻逐漸減小,F(xiàn)缸在豎直方向的分力F缸×Cosβ越來越大,所以,要克服相同的整車重量,夾角β越小,F(xiàn)缸則越小。故當(dāng)處于頂起臨界狀態(tài),夾角β最大時,F(xiàn)缸則最大。

        因此,我們從等式(6)、(7)、(8)中所求得的油缸力F缸即為我們需要給定的下挖力的最小指標(biāo)F缸max=232.74KN。

        最后,理論計算值轉(zhuǎn)化為實際需求值時,我們需要乘以安全系數(shù),最終確定松土器油缸所必需的最大油缸力。

        參考文獻(xiàn):

        [1] 毛謙德,李振清.《袖珍機(jī)械設(shè)計手冊》.機(jī)械工業(yè)出版社,2001年2月 第2版.

        [2] 戴強(qiáng)民.《公路施工機(jī)械》.人民交通出版社,2001年5月 第1版.

        [3] 鄭忠敏.《公路施工機(jī)械化與管理》.人民交通出版社,2003年9月 第1版.

        [4] 吳宗澤.《機(jī)械結(jié)構(gòu)設(shè)計》.機(jī)械工業(yè)出版社,1988年9月 第1版.

        [5] 余恒睦.《工程機(jī)械》.高等學(xué)校教材,1989年5月 第1版.

        作者簡介:黃健勇(1976—),男,廣西桂林人,從事平地機(jī)傳動件開發(fā)設(shè)計方向研究;秦宇(1981—),男,廣西玉林人,從事平地機(jī)結(jié)構(gòu)件開發(fā)設(shè)計方向研究。

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