亚洲免费av电影一区二区三区,日韩爱爱视频,51精品视频一区二区三区,91视频爱爱,日韩欧美在线播放视频,中文字幕少妇AV,亚洲电影中文字幕,久久久久亚洲av成人网址,久久综合视频网站,国产在线不卡免费播放

        ?

        載機擾動下SAR/GMTI旋轉目標微多普勒特性分析*

        2016-10-18 10:42:58耿志高陳華杰林萍
        火力與指揮控制 2016年9期
        關鍵詞:信號

        耿志高,陳華杰,林萍

        (杭州電子科技大學通信信息傳輸與融合技術國防重點學科實驗室,杭州310018)

        載機擾動下SAR/GMTI旋轉目標微多普勒特性分析*

        耿志高,陳華杰,林萍

        (杭州電子科技大學通信信息傳輸與融合技術國防重點學科實驗室,杭州310018)

        目標微動部件激勵的雷達微多普勒信號穩(wěn)定而獨特,反映了該目標的本質特征。針對采用相位中心偏置技術(DPCA)的SAR/GMTI系統(tǒng),研究存在載機擾動下的旋轉目標的微多普勒特性。構建飛行平臺與微動目標的幾何模型,推導旋轉目標的微多普勒信號模型,分析典型的載機縱向擾動對微多普勒時頻特性構成的影響;并通過仿真實驗,驗證了上述理論分析的正確性。

        SAR/GMTI,相位中心偏置,載機擾動,微多普勒

        0 引言

        雷達目標除質心平動以外的微小運動稱作微動。目標微動對雷達回波產生附加的頻率調制,稱為微多普勒效應[1]。微多普勒效應穩(wěn)定而獨特,它為目標識別與目標分類提供了新的途徑[2-4]。然而,目標微動信號相較于目標主體信號較弱,尤其對于機載SAR/GMTI系統(tǒng),回波信號中包含大量地面靜雜波,對提取與分析目標的微動信號特性構成嚴重干擾。

        相位中心偏置技術(DPCA)簡單易用,是一種可有效抑制地面靜雜波技術。文獻[5]提出了一種改進的三通道DPCA處理技術,并采用仿真實驗進行了驗證。文獻[6]基于DPCA,分析了在背景雜波環(huán)境下提取地面振動目標的微動特性。目前,基于DPCA雙通道機載SAR/GMTI系統(tǒng)的研究大多假設載機平臺處于平穩(wěn)飛行下[5-8],忽略了載機飛行過程縱向擾動對目標微多普勒特性影響。實際中,載機平臺飛行過程中極易受到氣流影響,導致載機平臺飛行中存在縱向擾動。載機縱向擾動導致雷達各孔徑在收發(fā)信號前后,縱向位置不一致。從而,載機縱向擾動很可能影響目標微多普勒回波特性。故研究載機飛行過程中,縱向擾動對雷達目標回波微多普勒特性的影響,具有十分重要的現(xiàn)實意義。

        本文針對載機運動過程中存在的縱向擾動,通過建立旋轉目標微多普勒回波信號模型,研究了縱向擾動對旋轉目標微多普勒特性的影響。仿真模擬了載機擾動在不同角頻率和幅值下,對旋轉目標微多普勒回波信號的影響。最后通過仿真實驗數(shù)據(jù)與公式計算所得數(shù)據(jù)比較,驗證了分析的正確性。

        1 機載SAR雙通道建模分析

        1.1雙通道SAR/GMTI工作示意圖

        如圖1所示,此處雷達天線采用單發(fā)雙收,即全孔徑天線發(fā)射信號,其余兩個子孔徑天線進行接收信號,以正側視方式工作。其中D0為發(fā)射天線相位中心,D1、D2為兩個接收信號的子孔徑。各孔徑間距為B。假設載機飛行高度為H,水平運動速度為v,沿Y軸正方向,縱向擾動為簡諧振動c sin(Ωt)。

        圖1 雙通道SAR/GMTI工作示意圖

        1.2旋轉目標回波信號分析

        假設散射點P在yoz平面以o為圓心作半徑為r的勻速圓周運動,其中o點坐標(x0,y0,z0)。點P旋轉角頻率為ω,初始相位為θ。初始時,全孔徑中心D0的坐標為(0,vt,H+c sin(Ωt)),子孔徑D1與D2中心坐標分別為(0,vt-B,H+c sin(Ωt))、(0,vt+B,H+c sin(Ωt))。散射點P坐標為:

        全孔徑相位中心D0到散射點P的斜距R0(t)為:

        按照式(3)

        同理可得D1、D2到點P的斜距R1(t)、R2(t)分別為:

        假設P(t)為雷達發(fā)射的線性調頻信號,即:

        式(7)中,當-1/2≤t≤1/2時,rect(t)=1;當t<-1/2或t>1/2時,rect(t)=0。其中f表示雷達信號載頻,T為雷達信號脈沖寬度,u為雷達信號線性調頻率,t為距離向快時間。則雙通道回波信號經(jīng)過相干檢波和距離壓縮后,轉換為基帶信號為:

        式(8)中,W1和W2為常數(shù)項,由散射點的后向散射系數(shù)與天線的方位向圖共同決定。此處假設兩個通道的回程方向圖一致,則可記W1=W2=W。接下來補償由各子孔徑相位中心間隔引起的多普勒中心調頻率偏差,以及載機水平運動產生的多普勒頻率線性調頻項[9]。用作雙通道基帶信號相位補償?shù)膮⒖己瘮?shù)[10]分別為:

        記基帶信號與其對應的補償函數(shù)相乘后的信號分別為s1'(t)和s2'(t),再對處理后的信號進行時間校準以抑制靜雜波信號。其中,相鄰孔徑間距B,載機速度和雷達信號脈沖重復頻率prf,三者需滿足關系式B=2nv/prf(其中n為正整數(shù))。

        2 載機擾動對微多普勒特性影響分析

        2.1載機擾動對DPCA處理影響

        為簡化分析過程令θ=0。由以上各式可得:

        式(10)中:

        雙通道對消后,可得:

        式(13)中:

        式(14)為目標回波信號幅值。對其分析可知,目標回波信號幅值經(jīng)過雙通道對消后由兩部分構成,一部分由目標自身所激勵,另一部分由載機的擾動所產生。當載機不受縱向擾動干擾,即c和Ω均為零。此時,對于靜止目標和雷達背景,其ω和r均為零。表明靜止目標和雷達背景回波信號經(jīng)過DPCA處理后,信號幅值為0,即靜止目標與背景信號均被濾除。而對于旋轉目標,其ω和r均不為零。故其信號幅值亦不為0,說明經(jīng)DPCA處理后,目標微動信號得以保留。

        當載機受到縱向擾動干擾,此時回波信號經(jīng)DPCA處理后,雖能濾除靜止目標與雷達背景信號,可由于載機縱向擾動所產生的影響無法被消除,致使目標微多普勒特性受到影響。

        2.2載機擾動對旋轉目標微動特性影響

        接下來,著重分析載機縱向擾動對旋轉目標微動特性的影響。從式(13)中可得旋轉目標回波信號相位為:

        式(16)即為載機平臺受到縱向擾動時,旋轉目標瞬時微多普勒表達式。由式(16)可知:

        (1)旋轉目標微多普勒由兩項疊加組成。第一項分量由目標旋轉激勵產生,第二項分量由載機縱向擾動產生。其中,目標自旋激勵部分,由于假設目標作圓周運動,故其微多普勒分量按余弦函數(shù)規(guī)律變化。載機縱向擾動所激勵部分實際也是由載機擾動形式所決定,由于此處假設載機縱向擾動為簡諧振動,故這一分量也作余弦規(guī)律變化。

        (2)旋轉目標微多普勒的頻率由ω和Ω共同決定。由相關三角函數(shù)知識可知,當ω和Ω相近時,載機擾動對微多普勒頻率影響較小。但ω和Ω相差較大時,載機擾動對微多普勒頻率影響較大。

        (3)旋轉目標微多普勒的幅值由r和c共同決定。當載機擾動幅值相較于目標旋轉半徑較小時,特別對于較大旋轉半徑目標,如直升機的旋翼,此時載機輕微擾動的影響幾乎可忽略。但當載機飛行中發(fā)生劇烈起伏和旋轉目標半徑較小時,如裝甲車的車輪和履帶,此時載機擾動所產生的干擾與旋轉目標微多普勒回波信號相互疊加,使得旋轉目標的微多普勒信號被掩蓋。

        3 實驗驗證分析

        仿真實驗中,SAR/GMTI雷達平臺主要參數(shù)如表1,雷達采用C波段機載SAR,按照圖1天線配置方式。仿真場景中,目標坐標(3 000,0,0.6);目標旋轉半徑r=0.6m;目標旋轉角頻率ω=24 rad/s。為驗證載機擾動角頻率對微多普勒特性的影響,仿真實驗中將載機擾動幅值設為c=0.1m,實驗得出載機擾動角頻率分別為Ω=36 rad/s和Ω=64 rad/s時旋轉目標微多普勒時頻圖,即圖2所示。

        表1 仿真實驗主要參數(shù)

        圖2 載機不同擾動角頻率旋轉目標微多普勒回波時頻圖

        由于所設載機擾動幅值相較于目標旋轉半徑較小,當載機擾動角頻率與目標旋轉角頻率相近時,由圖2(a)可見,此時載機擾動對旋轉目標的微多普勒信號影響較小,其微多普勒曲線形狀與余弦函數(shù)相近。但隨著載機擾動角頻率增加,由圖2(b)可見,旋轉目標微多普勒曲線受到的干擾加劇,微多普勒曲線出現(xiàn)了許多小的波峰與波谷。

        圖3 載機不同擾動半徑旋轉目標微多普勒回波時頻圖

        為驗證載機擾動幅值對旋轉目標微多普勒特性的影響?;緦嶒瀰?shù)同前,將載機擾動角頻率設為Ω=64 rad/s,分別得出載機擾動幅值為c=0.1m和c=0.6m時旋轉目標微多普勒時頻圖,即圖3。

        由圖3(a)和圖3(b)可知,當載機擾動幅值增大至目標旋轉半徑時,擾動分量干擾加劇,以致旋轉目標微動特性被完全掩蓋。

        圖4 旋轉目標微多普勒時頻圖與理論計算結果

        通過比較旋轉目標微多普勒時頻圖和理論計算結果,驗證理論推導的正確性。為使實驗結果直觀易于比較,選取旋轉目標旋轉半徑r=0.6m,角頻率ω=24 rad/s,載機飛行擾動幅值c=0.6 m,角頻率Ω=24 rad/s。圖4(a)為旋轉目標微多普勒時頻圖。由于選取載機擾動參數(shù)與旋轉目標旋轉運動參數(shù)一致,根據(jù)式(16)及三角函數(shù)相關知識可知,其圖像由兩個分量余弦函數(shù)幅值相加,角頻率不變。由圖中可見,其微多普勒信號按余弦規(guī)律變化,與前面分析相吻合。還可看出,其微多普勒信號的最大多普勒平移約為400 Hz,旋轉周期約為0.25 s(即ω=25 rad/s)。圖4(b)為根據(jù)式(16)計算所得載機擾動下旋轉目標微多普勒時頻圖。對比圖4(a)與圖4(b)可知,載機擾動下經(jīng)雙通道DPCA處理后,旋轉目標微多普勒時頻圖與理論計算所得結果一致,從而驗證理論推導的正確性。

        4 結論

        本文通過構建雙通道SAR/GMTI載機平臺與旋轉散射點模型,經(jīng)理論推導,最后通過仿真實驗,得出如下結論:

        (1)在SAR/GMTI系統(tǒng)下,雙通道回波信號經(jīng)DPCA處理后,旋轉目標回波微多普勒信號會由載機縱向擾動而增加一附加項。該附加項與載機擾動幅值、角頻率、運動形式相關。

        (2)載機擾動對目標微動特性影響程度,不僅與載機擾動幅值和角頻率相關,還與旋轉目標自身微動參數(shù)相對大小有關。當載機劇烈起伏或旋轉目標運動,旋轉目標微多普勒信號將被掩蓋。

        [1]CHEN V C,LI F,HO S S,et al.Micro-Doppler effect in radar:phenomenon,model,and simulation study[J].IEEE Transactions on Aerospace and Electronic System,2006,42(1):2-21.

        [2]KIM Y,LING H.Human activity classification based onmicro-Doppler signatures using a support vector machine[J]. IEEE Transactions on Geoscience and Remote Sensing,2009,47(5):1328-1337.

        [3]RAM SS,CHRISTIANSONC,KIM Y,etal.Simulation andanalysis of human micro-Dopplers in through-wall environments[J].IEEE Transactions on Geoscience and Remote Sensing,2010,48(4):2015-2023.

        [4]李彥兵,杜蘭,劉宏偉,等.基于微多普勒效應和多級小波分解的輪式履帶式車輛分類研究[J].電子與信息學報,2013,35(4):896-900.

        [5]張佳佳,周芳,孫光才,等.基于機載前向陣雷達的三通道SAR-GMT技術研究[J].電子與信息學報,2012,34(2):344-350.

        [6]張偉,童創(chuàng)明,張群,等.基于DPCA雜波抑制的地面振動目標微多普勒提?。跩].系統(tǒng)工程與電子技術,2011,33(4):738-741.

        [7]楊賢林,沈汀.機載雙通道SAR/GMTI數(shù)據(jù)域DPCA算法研究[J].現(xiàn)代雷達,2006,28(4):29-33.

        [8]韋北余,朱岱寅,吳迪.基于雜波對消-自聚焦的多通道SAR-GMTI[J].航空學報,2015,36(5):1585-1595.

        [9]張偉,童創(chuàng)明,張群,等.基于時頻分析的雙通道SAR自旋目標檢測[J].航空學報,2011,32(10):1914-1923.

        [10]康雪艷,楊汝良.多通道SAR雜波抑制技術研究[J].遙感技術與應用,2005,20(1):206-210.

        M icro-Doppler Analysisof a Rotating Target in SAR/GMTI w ith Aircraft Disturbance

        GENG Zhi-gao,CHENHua-jie,LIN Ping
        (Key Laboratory of Fundamental Science for National Defense Communication Information Transmission and Fusion Technology,Hangzhou Dian ziUniversity,Hangzhou 310018,China)

        The micro-Doppler modulation induced by micro-mechanical structures is stable and unique,which can reflect the unique feature of the target.According to SAR/GMTIsystem adopting the Displaced Phase Center Antenna(DPCA)method,the rotating target of themicro-Doppler feature with aircraft disturbance is researched on.Constructing themodel of the aircraft and target,themodel of the rotating target is derived,the aircraft disturbance’s influence on the rotating target’s micro-Doppler feature is analyzed.At last,the correctness of the analysis are proved by simulation results.

        SAR/GMTI,displaced phase centerantenna,aircraftdisturbance,micro-Doppler

        TN957

        A

        1002-0640(2016)09-0046-04

        2015-07-13

        2015-08-12

        “十二五”國防預研基金資助項目

        耿志高(1988-),男,河北唐山人,碩士研究生。研究方向:SAR雷達目標識別。

        猜你喜歡
        信號
        信號
        鴨綠江(2021年35期)2021-04-19 12:24:18
        完形填空二則
        7個信號,警惕寶寶要感冒
        媽媽寶寶(2019年10期)2019-10-26 02:45:34
        孩子停止長個的信號
        《鐵道通信信號》訂閱單
        基于FPGA的多功能信號發(fā)生器的設計
        電子制作(2018年11期)2018-08-04 03:25:42
        基于Arduino的聯(lián)鎖信號控制接口研究
        《鐵道通信信號》訂閱單
        基于LabVIEW的力加載信號采集與PID控制
        Kisspeptin/GPR54信號通路促使性早熟形成的作用觀察
        闺蜜张开腿让我爽了一夜| 日本少妇按摩高潮玩弄| 国产成人无码一区二区三区在线| 老熟女重囗味hdxx70星空| 99久久精品免费看国产情侣| 波霸影院一区二区| 日本一极品久久99精品| 一本久道久久丁香狠狠躁| 久久久亚洲av波多野结衣| 妺妺跟我一起洗澡没忍住 | 久久无码av一区二区三区| 熟女体下毛毛黑森林| 国产高潮刺激叫喊视频| 中文字幕精品亚洲人成| 欧美亚洲另类 丝袜综合网| 国产在线视频网友自拍| 在线播放草猛免费视频| 国产亚洲一区二区在线观看| 偷偷色噜狠狠狠狠的777米奇| 国产成人精品无码播放| 99精品视频69v精品视频免费| 亚洲五码av在线观看| 91在线视频在线视频| 边喂奶边中出的人妻| 亚洲天堂99| 国产白浆精品一区二区三区| 亚洲av男人的天堂一区| 久久精品国产久精国产果冻传媒 | 少妇高潮太爽了在线视频| 亚洲乱码国产一区三区| 在线视频这里只有精品| 国产精品一区二区久久毛片| 精品亚洲麻豆1区2区3区| 无码少妇一区二区浪潮av| 国产美女高潮流白浆在线观看| 中文字幕人妻互换激情| 国产亚洲精品久久久闺蜜 | 亚洲精品永久在线观看| 日本女优一区二区在线免费观看| 男女av免费视频网站| 欧美内射深喉中文字幕|