王　鵬， 李兆敏， 徐海霞， 李　楊， 洪英霖， 何　強(qiáng)

( 1. 中國(guó)石油塔里木油田分公司 油氣工程研究院,新疆 庫(kù)爾勒　841000；　2. 中國(guó)石油大學(xué)(華東) 石油工程學(xué)院，山東 青島　266580；　3. 中國(guó)石油塔里木油田分公司 勘探開(kāi)發(fā)研究院,新疆 庫(kù)爾勒　841000；　4. 中國(guó)石油塔里木油田分公司 塔中油氣開(kāi)發(fā)部,新疆 庫(kù)爾勒　841000 )

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SiO2/SDS復(fù)合體系CO2泡沫的調(diào)驅(qū)性能

王鵬1， 李兆敏2， 徐海霞1， 李楊3， 洪英霖4， 何強(qiáng)4

( 1. 中國(guó)石油塔里木油田分公司 油氣工程研究院,新疆 庫(kù)爾勒841000；2. 中國(guó)石油大學(xué)(華東) 石油工程學(xué)院，山東 青島266580；3. 中國(guó)石油塔里木油田分公司 勘探開(kāi)發(fā)研究院,新疆 庫(kù)爾勒841000；4. 中國(guó)石油塔里木油田分公司 塔中油氣開(kāi)發(fā)部,新疆 庫(kù)爾勒841000 )

為探索SiO2/SDS復(fù)合體系CO2泡沫在調(diào)驅(qū)方面的應(yīng)用潛力，通過(guò)物理模擬實(shí)驗(yàn)研究該泡沫體系的封堵及分流性能，并對(duì)SiO2納米顆粒在巖心中的滯留情況進(jìn)行評(píng)價(jià)。結(jié)果表明：隨著SiO2納米顆粒質(zhì)量分?jǐn)?shù)升高，泡沫體系封堵性能增強(qiáng)，當(dāng)顆粒的質(zhì)量分?jǐn)?shù)達(dá)到1.0%時(shí)其封堵性能增幅減緩；隨著溫度升高，其封堵性能下降；隨著壓力升高，其封堵性能增強(qiáng)，當(dāng)壓力達(dá)到8 MPa時(shí)其封堵性能趨于穩(wěn)定；并且泡沫體系的分流性能也隨著SiO2納米顆粒質(zhì)量分?jǐn)?shù)的升高而增強(qiáng)，當(dāng)顆粒質(zhì)量分?jǐn)?shù)升高至1.5%時(shí)能夠?qū)崿F(xiàn)流度反轉(zhuǎn)；當(dāng)顆粒質(zhì)量分?jǐn)?shù)低于1.5%時(shí)，在多孔介質(zhì)中的滯留量較少，對(duì)于多孔介質(zhì)的影響較小，而當(dāng)顆粒質(zhì)量分?jǐn)?shù)高于2.0%時(shí)，對(duì)多孔介質(zhì)產(chǎn)生較大的傷害。

納米顆粒； SiO2/SDS體系； CO2泡沫； 調(diào)驅(qū)性能； 顆粒滯留

0　引言

泡沫流體在油氣鉆采工程中有廣闊的應(yīng)用前景[1-2]，而CO2泡沫的應(yīng)用有利于減少溫室氣體排放，有較高社會(huì)經(jīng)濟(jì)效益。由于CO2分子結(jié)構(gòu)存在特殊性，CO2泡沫的穩(wěn)定性較差，在一定程度上限制其應(yīng)用范圍[3-6]，因此，提高CO2泡沫的穩(wěn)定性具有重要意義。二氧化硅、鋰皂石、碳酸鈣等無(wú)機(jī)納米顆粒能夠作為獨(dú)立的起泡劑產(chǎn)生泡沫[7-9]，為尋找提高CO2泡沫穩(wěn)定性方法提供新思路。由于無(wú)機(jī)納米顆粒比普通表面活性劑具有更好的耐溫、耐鹽性能，且尺寸較小，不易堵塞多孔介質(zhì)[10-11]，因此在油氣田開(kāi)發(fā)中有較好的應(yīng)用潛力。Yu J等[12-13]根據(jù)實(shí)驗(yàn)討論氣液比、注入速度,以及滲透率等因素對(duì)僅由SiO2納米顆粒穩(wěn)定的CO2泡沫封堵性能的影響，并評(píng)價(jià)該泡沫體系的驅(qū)油性能，相比氣液混注，添加SiO2納米顆粒后能夠在一定程度上提高體系的封堵及驅(qū)油性能。截至目前，納米顆粒體系泡沫在提高采收率方面的應(yīng)用僅在實(shí)驗(yàn)方面獲得進(jìn)展，尚無(wú)現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用的報(bào)道。

近年來(lái)，經(jīng)過(guò)表面改性后的納米顆粒可與表面活性劑產(chǎn)生協(xié)同作用，從而對(duì)泡沫起到更好的穩(wěn)定作用[14-16]。有關(guān)納米顆粒與表面活性劑復(fù)配體系泡沫的研究，多集中在與穩(wěn)泡機(jī)理及靜態(tài)評(píng)價(jià)相關(guān)的基礎(chǔ)性理論及實(shí)驗(yàn)研究，對(duì)于它在驅(qū)油、封堵中的應(yīng)用類(lèi)研究較少。李兆敏等[17]根據(jù)靜態(tài)評(píng)價(jià)實(shí)驗(yàn)，研究SiO2納米顆粒與SDS(十二烷基硫酸鈉)對(duì)CO2泡沫的協(xié)同作用規(guī)律及機(jī)理，SDS與H18型SiO2納米顆粒在合適的質(zhì)量分?jǐn)?shù)配比下，能夠顯著提高CO2泡沫的穩(wěn)定性。為進(jìn)一步探索該CO2泡沫體系在調(diào)驅(qū)方面的應(yīng)用潛力，在李兆敏等優(yōu)選出的配方體系[17]基礎(chǔ)上，根據(jù)物理模擬實(shí)驗(yàn)，研究該體系的調(diào)驅(qū)性能及其影響因素和納米顆粒在巖心中的滯留情況。

1　實(shí)驗(yàn)

1.1藥品

十二烷基硫酸鈉(SDS，分析純，美國(guó)Sigma公司生產(chǎn))；H18型改性SiO2納米顆粒(純度大于99.8%，平均粒徑為20 nm，德國(guó)Wacker公司生產(chǎn))；CO2(純度大于99%)；蒸餾水；石英砂(10～20目、40～60目、80～100目)。

1.2設(shè)備

填砂管模型(φ25 mm×300 mm)，耐壓中間容器，泡沫發(fā)生器，回壓閥，恒溫箱，雙柱塞微量泵，高精度天平，氣體質(zhì)量流量計(jì)，超聲波分散儀，真空泵。

1.3方法

1.3.1單巖心泡沫封堵性能

實(shí)驗(yàn)步驟：(1)利用不同目數(shù)的石英砂填制滲透率為2 000×10-3μm2的填砂管模型，初步測(cè)定氣測(cè)滲透率，稱(chēng)取巖心管質(zhì)量M0；(2)利用真空泵對(duì)填砂管抽真空3 h，飽和水后稱(chēng)取巖心管質(zhì)量M1，則孔隙體積V= (M1-M0)/ρw(ρw為水的密度)；(3)測(cè)定水測(cè)滲透率，測(cè)定滲透率為(1 800～2 200)×10-3μm2時(shí)，可進(jìn)行下一步實(shí)驗(yàn)，否則，調(diào)整石英砂目數(shù)重新填制；(4)使用超聲波分散儀等設(shè)備，參考李兆敏等的實(shí)驗(yàn)方法[17]，根據(jù)實(shí)驗(yàn)方案配制一定質(zhì)量分?jǐn)?shù)的起泡劑溶液(下同)；(5)按照?qǐng)D1所示流程圖連接實(shí)驗(yàn)裝置，并根據(jù)實(shí)驗(yàn)方案設(shè)定恒溫箱溫度，恒溫4 h；(6)根據(jù)實(shí)驗(yàn)方案設(shè)定回壓，水驅(qū)速度設(shè)定為1 mL/min；泡沫驅(qū)采用起泡劑與CO2混注方式，起泡劑及CO2注入速度設(shè)定為0.5 mL/min(設(shè)定氣液比為1∶1)，兩者經(jīng)過(guò)泡沫發(fā)生器形成泡沫后進(jìn)入巖心；(7)記錄注入端壓力變化。

圖1　單巖心泡沫封堵性能實(shí)驗(yàn)流程Fig.1 The flow chart of single core displacement experiment

1.3.2雙巖心泡沫分流性能

實(shí)驗(yàn)步驟：(1)利用不同目數(shù)的石英砂填制滲透率分別為2 000×10-3μm2的高滲巖心和250×10-3μm2的低滲填砂管模型，初步測(cè)定氣測(cè)滲透率，稱(chēng)取巖心管質(zhì)量；(2)利用真空泵對(duì)填砂管抽真空3 h，飽和水后稱(chēng)取巖心管質(zhì)量，計(jì)算孔隙體積；(3)測(cè)定水測(cè)滲透率，測(cè)定高滲巖心滲透率為(1 800～2 200)×10-3μm2、低滲巖心滲透率為(200～300)×10-3μm2,且級(jí)差為7.5～8.5時(shí)，可進(jìn)行下一步實(shí)驗(yàn)，否則，調(diào)整石英砂目數(shù)重新填制；(4)根據(jù)實(shí)驗(yàn)方案配制一定質(zhì)量分?jǐn)?shù)的起泡劑溶液；(5)按照并聯(lián)巖心驅(qū)替實(shí)驗(yàn)流程連接實(shí)驗(yàn)裝置，并根據(jù)實(shí)驗(yàn)方案設(shè)定恒溫箱溫度為40 ℃，恒溫4 h，見(jiàn)圖2；(6)設(shè)定回壓為2 MPa，水驅(qū)速度設(shè)定為5 mL/min，泡沫驅(qū)時(shí)起泡劑及CO2注入速度設(shè)定為2.5 mL/min，即設(shè)定氣液比為1∶1；(7)

圖2　并聯(lián)巖心驅(qū)替實(shí)驗(yàn)裝置流程Fig.2 The flow chart of parallel cores displacement experiment

記錄高滲巖心及低滲巖心出口端的產(chǎn)液量。

1.3.3SiO2納米顆粒在巖心中的滯留

實(shí)驗(yàn)步驟：(1)根據(jù)實(shí)驗(yàn)方案配制不同質(zhì)量分?jǐn)?shù)的起泡劑溶液，根據(jù)1.3.1中實(shí)驗(yàn)步驟進(jìn)行單巖心泡沫封堵性能實(shí)驗(yàn)，實(shí)驗(yàn)溫度設(shè)定為40 ℃，實(shí)驗(yàn)回壓設(shè)定為2 MPa，后續(xù)水驅(qū)注入孔隙體積倍數(shù)為6.5 PV，注入體積在實(shí)驗(yàn)過(guò)程中收集出口端產(chǎn)出液，并對(duì)產(chǎn)出液進(jìn)行烘干后稱(chēng)量產(chǎn)出顆粒的質(zhì)量；(2)驅(qū)替實(shí)驗(yàn)結(jié)束后重新測(cè)定滲透率。

2　結(jié)果與分析

2.1封堵性能

根據(jù)李兆敏等[17]的研究結(jié)果，文中采用的SiO2/SDS復(fù)配體系中SDS與H18型SiO2納米顆粒的質(zhì)量分?jǐn)?shù)配比為0.17，以獲得最佳協(xié)同穩(wěn)泡效果。為研究顆粒質(zhì)量分?jǐn)?shù)、溫度及壓力對(duì)該CO2泡沫體系封堵性能的影響，分別進(jìn)行多組實(shí)驗(yàn)，各組實(shí)驗(yàn)參數(shù)見(jiàn)表1。

表1　單巖心實(shí)驗(yàn)參數(shù)

圖3　泡沫封堵性能隨SiO2顆粒質(zhì)量分?jǐn)?shù)變化關(guān)系Fig.3 The relationship between the block ability of foam with the concentration of SiO2 nanoparticles

2.1.1SiO2納米顆粒質(zhì)量分?jǐn)?shù)

通過(guò)實(shí)驗(yàn)C1-C5可獲得泡沫的封堵性能隨SiO2納米顆粒質(zhì)量分?jǐn)?shù)的變化關(guān)系，見(jiàn)圖3。由圖3可知：僅由SDS穩(wěn)定的CO2泡沫封堵性能較差，阻力因子僅為87，殘余阻力因子為22(文中殘余阻力因子為后續(xù)水驅(qū)0.5 PV后的阻力因子)；當(dāng)SiO2納米顆粒質(zhì)量分?jǐn)?shù)為0.50%時(shí)阻力因子可達(dá)248，是單一SDS穩(wěn)定的CO2泡沫的3倍，說(shuō)明SiO2納米顆粒的加入能夠明顯提高CO2泡沫的封堵性能。隨著SiO2納米顆粒質(zhì)量分?jǐn)?shù)的提高，阻力因子逐漸升高，但當(dāng)SiO2納米顆粒質(zhì)量分?jǐn)?shù)達(dá)到1.0%后，阻力因子的提高幅度開(kāi)始變緩。這是由于在顆粒質(zhì)量分?jǐn)?shù)較低時(shí)，隨著質(zhì)量分?jǐn)?shù)的增加，泡沫的穩(wěn)定性及機(jī)械強(qiáng)度增強(qiáng)，因而其封堵性能也隨之提高；當(dāng)SiO2納米顆粒質(zhì)量分?jǐn)?shù)較大時(shí)(大于1.0%)，由于流體在巖心流動(dòng)過(guò)程中的剪切作用有限，加之顆粒在氣液界面的脫附能較大[15]，繼續(xù)提高顆粒質(zhì)量分?jǐn)?shù)對(duì)于泡沫質(zhì)量的增強(qiáng)效果不再明顯，因此當(dāng)SiO2納米顆粒質(zhì)量分?jǐn)?shù)達(dá)到1.0%時(shí)阻力因子增幅開(kāi)始變緩。

2.1.2溫度

普通表面活性劑耐溫性較差，因此在一些高溫油藏應(yīng)用過(guò)程中影響CO2泡沫作用的發(fā)揮。由于SiO2納米顆粒具有固體特性，因此耐溫性較好。為研究SiO2納米顆粒的加入對(duì)CO2泡沫耐溫性能影響，進(jìn)行T1-T8實(shí)驗(yàn)，結(jié)果見(jiàn)圖4和圖5。

圖4　單一SDS與SDS/SiO2泡沫驅(qū)替壓差隨注入孔隙體積倍數(shù)的變化關(guān)系Fig.4 The relationship between SDS or SDS/SiO2 foam flooding differential pressure and injected PV

由圖4可知，溫度對(duì)SDS穩(wěn)定的CO2泡沫的影響更為顯著，當(dāng)溫度由40 ℃升至60 ℃時(shí)，最大驅(qū)替壓差降幅明顯；當(dāng)溫度達(dá)80 ℃時(shí)，阻力因子降至11.64，說(shuō)明形成的CO2泡沫質(zhì)量較差，無(wú)法進(jìn)行有效封堵。由圖5可知，在實(shí)驗(yàn)溫度范圍內(nèi)，溫度對(duì)復(fù)合體系泡沫的影響相對(duì)較小，當(dāng)溫度達(dá)到80 ℃時(shí)阻力因子可達(dá)245，能夠形成有效封堵。說(shuō)明SiO2納米顆粒的加入能有效提高CO2泡沫體系的耐溫性能，這對(duì)擴(kuò)展CO2泡沫的應(yīng)用范圍、提高其應(yīng)用效果具有重要意義。

2.1.3壓力

在現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用中，CO2區(qū)別于空氣及氮?dú)獾囊粋€(gè)重要性質(zhì)是其混相壓力低，在與原油發(fā)生混相后CO2與原油的界面張力可降到最低，從而能夠提高驅(qū)油效率；并且當(dāng)壓力高于7.28 MPa、溫度高于31.2 ℃時(shí)，CO2可達(dá)到超臨界狀態(tài)，其密度與液體相近，黏度及擴(kuò)散性與氣體類(lèi)似，是一種介于液相與氣相之間的特殊相態(tài)。進(jìn)行P1-P5實(shí)驗(yàn)，結(jié)果見(jiàn)圖6。

圖5　阻力因子隨溫度的變化關(guān)系Fig.5 The relationship between the resistance factor and temperature

圖6　泡沫封堵性能隨壓力的變化關(guān)系Fig.6 The relationship between the block ability of foam with pressure

由圖6可知，隨著壓力升高，阻力因子逐漸增大，當(dāng)壓力達(dá)到8 MPa時(shí)，阻力因子增幅變小。這是由于隨著壓力升高，CO2密度隨之增大，一方面，減小與水的密度差，降低CO2與水的界面張力，提高泡沫的穩(wěn)定性；另一方面，增加泡沫的表觀黏度，從而提高泡沫的封堵能力。當(dāng)壓力達(dá)到8 MPa時(shí)，由于實(shí)驗(yàn)溫度(40 ℃)高于臨界溫度，CO2為超臨界狀態(tài)，繼續(xù)增加壓力對(duì)于CO2泡沫穩(wěn)定性的影響相對(duì)較小，因此阻力因子的增幅變小。

2.2分流性能

保持SiO2納米顆粒與SDS質(zhì)量分?jǐn)?shù)比及滲透率級(jí)差不變，分別進(jìn)行5組實(shí)驗(yàn)研究顆粒質(zhì)量分?jǐn)?shù)對(duì)復(fù)合體系泡沫分流效果的影響，其參數(shù)見(jiàn)表2，結(jié)果見(jiàn)圖7。

表2　并聯(lián)巖心實(shí)驗(yàn)參數(shù)

相比高滲巖心，低滲巖心由于毛管力較大，使得氣泡與液膜之間的壓差大，導(dǎo)致氣泡易發(fā)生破裂形成氣竄，減弱泡沫的封堵性能，從而降低流動(dòng)阻力，泡沫能夠?qū)崿F(xiàn)分流作用[18]。泡沫的強(qiáng)度越高、穩(wěn)定性越好，其分流效果也越明顯。

由圖7可知，在注入單一SDS泡沫體系過(guò)程中，相比單純水驅(qū)，高滲巖心出口端分液率有所下降，但高滲巖心出口端分液率的降幅及低滲巖心出口端分液率的增幅較小，說(shuō)明單一SDS穩(wěn)定的CO2泡沫的分流效果較差。當(dāng)SiO2納米顆粒質(zhì)量分?jǐn)?shù)為0.5%時(shí)，其分流效果相比單一SDS形成的CO2泡沫有所加強(qiáng)；繼續(xù)增加SiO2納米顆粒質(zhì)量分?jǐn)?shù)至1.0%時(shí)可觀察到明顯的分流現(xiàn)象，高滲巖心與低滲巖心出口端分液率基本持平；當(dāng)質(zhì)量分?jǐn)?shù)進(jìn)一步增至1.5%時(shí)實(shí)現(xiàn)流度反轉(zhuǎn)，即高滲巖心出口端分液率高于低滲巖心出口端的，并且流度反轉(zhuǎn)維持1.0 PV的注入時(shí)間。說(shuō)明隨著SiO2納米顆粒的加入，CO2泡沫的穩(wěn)定性增強(qiáng)，機(jī)械強(qiáng)度增大，抗沖刷能力增強(qiáng)，進(jìn)而增強(qiáng)分流效果，并延長(zhǎng)分流作用的維持時(shí)間。

圖7　不同起泡劑質(zhì)量分?jǐn)?shù)下泡沫的分流性能

2.3納米顆粒在巖心中的滯留

由巖心驅(qū)替實(shí)驗(yàn)可知，一方面，SiO2納米顆粒的加入對(duì)提高CO2泡沫的封堵與分流性能具有顯著作用。另一方面，SiO2納米顆粒尺寸相對(duì)表面活性劑較大，在地層運(yùn)移過(guò)程中造成不同程度的滯留、吸附現(xiàn)象，從而對(duì)地層有一定的影響。Yu J在實(shí)驗(yàn)中發(fā)現(xiàn)，納米顆粒在巖心中滯留較少，并且對(duì)巖心滲透率的影響不大[13]。該實(shí)驗(yàn)所用顆粒種類(lèi)與文中實(shí)驗(yàn)不同，并未加入表面活性劑，因此滯留情況也不同，有必要通過(guò)巖心實(shí)驗(yàn)對(duì)H18型SiO2納米顆粒在巖心中的滯留情況進(jìn)行研究。實(shí)驗(yàn)巖心參數(shù)見(jiàn)表3，累積顆粒采出率隨注入孔隙體積倍數(shù)變化見(jiàn)圖8，最終顆粒采收率及驅(qū)替前后滲透率比值隨SiO2納米顆粒質(zhì)量分?jǐn)?shù)變化見(jiàn)圖9。

表3　實(shí)驗(yàn)巖心參數(shù)

圖8　累積顆粒采出率隨注入孔隙體積倍數(shù)變化關(guān)系

Fig.8 The cumulative nanoparticles recovery ratio as a function of injection volume

圖9　最終顆粒采出率及驅(qū)替前后滲透率比值隨SiO2納米顆粒質(zhì)量分?jǐn)?shù)變化關(guān)系Fig.9 The ultimate nanoparticles recovery ratio and the ratio of permeability as a function of the concentration of SiO2

由圖8可知，在注入泡沫孔隙體積0.7 PV時(shí),出口端開(kāi)始有SiO2納米顆粒產(chǎn)出，后續(xù)水驅(qū)注入3.0 PV時(shí)80%以上的顆粒已被驅(qū)替出來(lái)。由圖9可知，顆粒質(zhì)量分?jǐn)?shù)低于1.5%時(shí)，隨著顆粒質(zhì)量分?jǐn)?shù)的升高，顆粒最終采出率逐漸下降，但采出率均在90.0%以上；當(dāng)顆粒質(zhì)量分?jǐn)?shù)升至2.0%時(shí)，顆粒的采出率明顯下降，僅為84.8%。當(dāng)質(zhì)量分?jǐn)?shù)低于1.5%時(shí),對(duì)巖心滲透率影響較小；當(dāng)顆粒質(zhì)量分?jǐn)?shù)為2.0%時(shí)，驅(qū)替后的巖心滲透率下降至原始滲透率的82%。

這是由于當(dāng)顆粒質(zhì)量分?jǐn)?shù)低于1.5%時(shí)，顆粒在多孔介質(zhì)中的分散狀態(tài)較為均勻，運(yùn)移情況較好，能夠被后續(xù)注入水順利的驅(qū)替出來(lái)，在多孔介質(zhì)中滯留量較少，對(duì)于巖心的堵塞程度較輕；當(dāng)顆粒質(zhì)量分?jǐn)?shù)高于1.5%時(shí)，在多孔介質(zhì)運(yùn)移過(guò)程中，顆粒逐漸在孔喉結(jié)構(gòu)堆積架橋，造成不同程度的堵塞現(xiàn)象，從而使部分顆粒無(wú)法被后續(xù)注入水驅(qū)替出來(lái)，對(duì)巖心傷害嚴(yán)重。

3　結(jié)論

(1)隨著SiO2納米顆粒質(zhì)量分?jǐn)?shù)的升高，SiO2/SDS復(fù)合體系CO2泡沫的封堵性能增強(qiáng)，當(dāng)顆粒質(zhì)量分?jǐn)?shù)達(dá)到1.0%時(shí)其封堵性能增幅減緩；隨著溫度的升高，其封堵性能下降，在80 ℃溫度條件下阻力因子達(dá)到245，說(shuō)明該復(fù)合體系泡沫具有較好的耐溫性能；隨著壓力的升高，其封堵性能增強(qiáng)，當(dāng)壓力達(dá)8 MPa時(shí)封堵能力趨于平緩。

(2)隨著SiO2納米顆粒質(zhì)量分?jǐn)?shù)的升高，該復(fù)合體系的分流性能增強(qiáng)，當(dāng)顆粒質(zhì)量分?jǐn)?shù)增至1.5%時(shí)能夠?qū)崿F(xiàn)流度反轉(zhuǎn)。

(3)在該實(shí)驗(yàn)條件下，SiO2納米顆粒質(zhì)量分?jǐn)?shù)低于1.5%時(shí)在多孔介質(zhì)中的滯留量較小，對(duì)于多孔介質(zhì)的影響較??；當(dāng)顆粒質(zhì)量分?jǐn)?shù)高于2.0%時(shí)對(duì)多孔介質(zhì)產(chǎn)生較大的傷害。

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2016-02-19；編輯：關(guān)開(kāi)澄

國(guó)家自然科學(xué)基金項(xiàng)目(51274228;51304229;U1262102)；山東省自然科學(xué)基金項(xiàng)目 (2012ZRE28014)；高等學(xué)校博士學(xué)科點(diǎn)專(zhuān)項(xiàng)科研基金項(xiàng)目(20120133110008)

王鵬(1990-)，男，助理工程師，主要從事提高采收率技術(shù)方面的研究。

10.3969/j.issn.2095-4107.2016.04.011

TE357

A

2095-4107(2016)04-0088-08