夏維，毛奕升

(廣東珠海金灣發(fā)電有限公司，廣東 珠海 519050)

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600 MW機組NOx“超低排放”自動控制綜合優(yōu)化

夏維，毛奕升

(廣東珠海金灣發(fā)電有限公司，廣東 珠海 519050)

對某國產(chǎn)600 MW超臨界燃煤機組NOx排放自動控制存在的問題進行研究，分析造成煙囪出口NOx濃度控制不理想的原因，提出改進脫硝溫度保護、優(yōu)化鍋爐燃燒控制策略、在噴氨控制中增加預(yù)測控制及動態(tài)前饋的綜合優(yōu)化方法并給以實施，實現(xiàn)機組煙囪NOx排放小于50 mg/m3的“超低排放”目標(biāo)，監(jiān)測數(shù)據(jù)達到燃機排放水平。

超低排放；脫硝控制；優(yōu)化；預(yù)測控制；溫度保護；燃燒控制策略

某發(fā)電廠2臺600 MW國產(chǎn)超臨界燃煤機組均裝設(shè)了選擇性催化還原脫硝(selective catalytic reduction，SCR)系統(tǒng)。2014年進行了鍋爐省煤器分級、脫硝系統(tǒng)新增一層催化劑、脫硫系統(tǒng)增擴容、新增濕式電除塵器等一系列環(huán)保設(shè)施改造，并被列為2014年度煤電機組環(huán)保改造示范項目，要求達到天然氣發(fā)電機組的排放標(biāo)準(zhǔn)，即在標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下(以下全同)，煙塵排放的質(zhì)量濃度不大于5 mg/m3、SO2排放的質(zhì)量濃度不大于35 mg/m3、NOx排放的質(zhì)量濃度不大于50 mg/m3，按此標(biāo)準(zhǔn)達到控制燃煤電廠煙氣污染物排放的“超低排放”[1]要求。該廠從工藝系統(tǒng)特性、自動控制策略、調(diào)節(jié)保護原則等方面入手，對自動控制進行了優(yōu)化，達到了較好的效果，使NOx排放滿足了“超低排放”的要求。下面以3號機組為例，介紹優(yōu)化方法及效果。

1　脫硝系統(tǒng)及NOx控制概述

該廠控制NOx的方法主要依靠脫硝系統(tǒng)噴氨，原始噴氨控制策略采用常見的帶前饋固定摩爾比串級控制[2-4]，即主調(diào)參數(shù)為脫硝出口煙道NOx的質(zhì)量濃度，調(diào)整摩爾比修正值；副調(diào)參數(shù)為氨氣流量，控制噴氨調(diào)節(jié)閥開度；由煙氣流量及脫硝入口NOx質(zhì)量濃度計算出氨氣需求量作為前饋。原始噴氨控制結(jié)構(gòu)如圖1所示。

CEMS—煙氣自動監(jiān)控系統(tǒng)，continuous emission monitoring system的縮寫。圖1　原始噴氨控制結(jié)構(gòu)

該廠脫硝控制遇到的主要問題有以下3點：

夏維，等：600MW機組NOx“超低排放”自動控制綜合優(yōu)化a) 雖然對機組進行了省煤器分級改造來提升煙溫，但機組負荷在250 MW以下時仍會出現(xiàn)脫硝入口煙氣溫度過低的情況，常出現(xiàn)調(diào)峰至250 MW甚至更低負荷時，出現(xiàn)脫硝系統(tǒng)退出的情況。

b) 部分時段脫硝入口NOx的質(zhì)量濃度上升到400 mg/m3以上，此時按照85%的設(shè)計脫硝效率計算，達不到“超低排放”規(guī)定NOx質(zhì)量濃度不大于50 mg/m3的要求。

c) 傳統(tǒng)的比例-積分-微分(proportion-integral-derivative，PID)控制用于噴氨控制效果較差，無法將出口煙囪NOx的質(zhì)量濃度控制在50 mg/m3以內(nèi)。

以上3個問題使脫硝系統(tǒng)的效能差，與“超低排放”要求的NOx排放標(biāo)準(zhǔn)有一定的距離，需要對自動控制系統(tǒng)進行優(yōu)化。

2　綜合優(yōu)化方案

2.1優(yōu)化脫硝系統(tǒng)溫度保護，拓展低溫運行范圍

機組省煤器分級改造完成后，脫硝入口煙氣溫度有了明顯的提升(約20 ℃)，但機組負荷在250 MW以下時，脫硝入口煙氣溫度仍會出現(xiàn)低于314 ℃的情況。經(jīng)與廠家溝通，在確保催化劑活性和有效控制NH4HSO4生成的前提下，采用了通過脫硝入口煙氣SO2、NOx的質(zhì)量濃度來共同確定催化劑最低運行溫度的方法[6]，對應(yīng)定值見表1。

表1　脫硝系統(tǒng)最低運行溫度及工況對照

表1中的最低溫度不再是簡單的固定值，而是根據(jù)脫硝入口煙氣實時SO2、NOx的質(zhì)量濃度值而計算的動態(tài)值，該值由分散控制系統(tǒng)(distributed control system, DCS)自動實時計算并用于退出脫硝系統(tǒng)的保護判斷，其計算方法為：

(1)

式中：X為脫硝入口煙氣NOx的質(zhì)量濃度；t為脫硝最低運行溫度；t1為脫硝入口質(zhì)量濃度為250 mg/m3時對應(yīng)的最低連續(xù)噴氨溫度；t2為脫硝入口質(zhì)量濃度為350 mg/m3時對應(yīng)的最低連續(xù)噴氨溫度。

為防止溫度測量誤差、波動造成的誤動作及頻繁退出，除對溫度增加速率判斷和壞值判斷外，還對投入及退出脫硝的溫度保護條件作了進一步優(yōu)化，以剔除因單側(cè)溫度暫時波動而帶來的誤動作：

a) 單側(cè)脫硝系統(tǒng)的投運條件是本側(cè)脫硝入口溫度合適；或者另一側(cè)已投運，且與本側(cè)溫差的絕對值小于6 ℃。

b) 單側(cè)脫硝系統(tǒng)的退出條件是當(dāng)兩側(cè)脫硝入口溫差小于6 ℃且兩側(cè)溫度均低，延時5 min；或者當(dāng)兩側(cè)溫差大于6 ℃時，本側(cè)溫度低，延時5 min。

2.2減少鍋爐燃燒過程中生成的NOx

該廠脫硝系統(tǒng)的設(shè)計脫硝效率為85%，當(dāng)脫硝入口NOx的質(zhì)量濃度高于334 mg/m3時，正常情況下，出口NOx的質(zhì)量濃度就無法達到“超低排放”小于50 mg/m3的要求(通過大量噴氨，可強行壓低NOx的質(zhì)量濃度，但會造成氨逃逸率過高)。鍋爐采用低氮燃燒器，正常穩(wěn)定工況下，脫硝入口NOx的質(zhì)量濃度在110～250 mg/m3，而在機組減負荷過程中脫硝入口NOx的質(zhì)量濃度會有大幅度突升，有時甚至超過400 mg/m3。變負荷工況脫硝系統(tǒng)入口NOx的典型動態(tài)曲線如圖2所示。

1—機組負荷；2—脫硝入口NOx的質(zhì)量濃度；3—脫硝入口氧量；4—鍋爐風(fēng)煤比。圖2　機組降負荷脫硝入口NOx典型動態(tài)過程

經(jīng)過觀察分析，造成NOx質(zhì)量濃度突升的直接原因是燃燒區(qū)域的氧量變化。參考其他電廠的經(jīng)驗，對燃燒氧量的控制主要涉及氧量修正、風(fēng)量燃料量配比、二次風(fēng)擋板控制[7-8]等。

2.2.1氧量修正優(yōu)化

a) 合理降低氧量，這樣既利于鍋爐效率的提高，也利于抑制NOx的生成。在不同負荷工況下進行最優(yōu)NOx排放氧量試驗，優(yōu)化氧量設(shè)定，所得結(jié)果如圖3所示。

1—優(yōu)化前；2—優(yōu)化后。圖3　優(yōu)化前后的機組負荷-氧量設(shè)定對比曲線

b) 為維持燃燒穩(wěn)定，變負荷時，控制器保持原氧量輸出值不變，直到變負荷結(jié)束后才重新參與送風(fēng)調(diào)節(jié)，導(dǎo)致變負荷過程中送風(fēng)量不能得到氧量的有效校正，與避免過氧燃燒、降低NOx質(zhì)量濃度的目標(biāo)相矛盾。優(yōu)化措施是開放氧量控制器在變負荷工況下對送風(fēng)量目標(biāo)值的動態(tài)校正作用，使風(fēng)煤比突升時，風(fēng)量能更快速動作。氧量校正優(yōu)化結(jié)構(gòu)對比如圖4(a)、(b)所示。

圖4　氧量校正結(jié)構(gòu)優(yōu)化前后對比

2.2.2CCOFA風(fēng)及SOFA風(fēng)優(yōu)化

開大緊湊燃盡風(fēng)(close-coupled overfire air，CCOFA)、分離燃盡風(fēng)(separated overfire air，SOFA)擋板有利于抑制NOx生成，但會影響飛灰、CO和排煙溫度，使鍋爐受熱面的溫度分布以及汽溫狀況發(fā)生變化[9]。對不同CCOFA、SOFA風(fēng)門開度進行試驗，得到機組各負荷段下的最佳風(fēng)門開度組合。根據(jù)試驗結(jié)果將CCOFA和SOFA風(fēng)門控制設(shè)定為跟蹤機組負荷，其趨勢曲線如圖5所示。

1—CCOFA1、CCOFA2；2—SOFA1、SOFA2；3—SOFA3、SOFA4、SOFA5。圖5　負荷與CCOFA風(fēng)、SOFA風(fēng)擋板開度設(shè)定值函數(shù)曲線

2.2.3燃料、送風(fēng)及協(xié)調(diào)控制優(yōu)化

a) 正常情況下，燃料量目標(biāo)值跟蹤鍋爐指令，送風(fēng)量目標(biāo)值跟蹤機組負荷指令，但機組負荷指令并不像鍋爐指令一樣具有動態(tài)超前環(huán)節(jié)，因此風(fēng)的動作要慢于煤的動作，另外原風(fēng)煤交叉限制函數(shù)也未考慮對NOx的抑制。為加快送風(fēng)動作，適當(dāng)對機組負荷指令與送風(fēng)指令函數(shù)、機組指令對鍋爐指令的前饋、風(fēng)量對煤量限制3個函數(shù)關(guān)系進行調(diào)整，總體調(diào)整方向是減小送風(fēng)量，加大燃料量以及放大風(fēng)量對煤量的限制。優(yōu)化前后對比曲線如圖6、圖7、圖8所示。

1—優(yōu)化前；2—優(yōu)化后。圖6　送風(fēng)設(shè)定值優(yōu)化曲線

1—優(yōu)化前；2—優(yōu)化后。圖7　鍋爐前饋指令優(yōu)化曲線

1—優(yōu)化前；2—優(yōu)化后。圖8　風(fēng)量對煤量限制優(yōu)化曲線

b) 為減輕減負荷過程中間點溫度和懸吊管壁部分超溫現(xiàn)象[10]，在原協(xié)調(diào)控制系統(tǒng)鍋爐主控回路負荷前饋設(shè)置動態(tài)超前環(huán)節(jié)，實現(xiàn)超前加減燃料，但加劇了過氧燃燒。為解決該問題，在送風(fēng)控制目標(biāo)值生成回路增加一個動態(tài)超前環(huán)節(jié)，以減少動態(tài)過程中因煤量超前而引起的風(fēng)煤比升高的問題。

2.2.4優(yōu)化后的控制邏輯

優(yōu)化后的協(xié)調(diào)、送風(fēng)、燃料、氧量邏輯結(jié)構(gòu)如圖9所示，其中虛線框的環(huán)節(jié)表示在優(yōu)化過程中有修改。

DEH—數(shù)字電液調(diào)節(jié)系統(tǒng)，digital electric hydraulic control system 的縮寫。圖9　優(yōu)化后的協(xié)調(diào)、送風(fēng)、燃料、氧量控制結(jié)構(gòu)

2.3脫硝噴氨控制策略優(yōu)化

噴氨調(diào)節(jié)閥動作后氨氣發(fā)生還原反應(yīng)，儀表抽取并檢測輸出，滯后時間超過2 min。原控制策略雖然采用前饋-反饋串級控制，但前饋信號反映的是2 min之前的狀態(tài)，當(dāng)脫硝入口NOx的質(zhì)量濃度大幅變化時，前饋就失去了及時補償?shù)淖饔?；另外，噴氨控制的是脫硝出口NOx的質(zhì)量濃度，而環(huán)保考核的NOx的質(zhì)量濃度測點在煙囪出口，煙氣從脫硝出口流動到煙囪出口經(jīng)過了空預(yù)器、引風(fēng)機、脫硫系統(tǒng)等環(huán)節(jié)，又存在1 min的延遲，導(dǎo)致煙囪出口NOx質(zhì)量濃度與脫硝出口NOx質(zhì)量濃度在靜態(tài)特性與動態(tài)特性上均存在一定差別。如文中第2.2.2中所述，由于燃燒工況的變化，噴氨控制效果不佳，有可能導(dǎo)致煙囪出口NOx的質(zhì)量濃度升至50 mg/m3,甚至100 mg/m3以上，無法達到“超低排放”的要求。

為增強脫硝噴氨NOx質(zhì)量濃度的控制效果，參考了其他電廠經(jīng)驗[2,11-16]，在原有的前饋-反饋串級控制的基礎(chǔ)上引入變負荷預(yù)測噴氨、氧量及風(fēng)煤比前饋、脫硝出口、入口NOx質(zhì)量濃度等修正環(huán)節(jié)，優(yōu)化后的結(jié)構(gòu)如圖10所示。

圖10　優(yōu)化后的的噴氨控制結(jié)構(gòu)

2.3.1變負荷智能預(yù)噴氨

a) 當(dāng)機組負荷設(shè)定值與控制指令偏差大于20 MW時，發(fā)出持續(xù)30 min的變負荷信號，當(dāng)脫硝入口NOx質(zhì)量濃度高于一定值(視負荷段而不同)時，該信號會觸發(fā)以下動作：在現(xiàn)有噴氨量基礎(chǔ)上增加一定的噴氨量(見表2，總量不超過限值)，同時減弱噴氨控制器的比例-積分(proportion-integra，PI)的調(diào)節(jié)作用，以前饋控制為主。變負荷信號生成原理如圖11所示。

表2預(yù)噴氨量定值

負荷范圍/MW波動次序NOx濃度限值/(mg·m-3)增加的噴氨量/(kg·h-1)600～4852105485～295第一次18015485～295第二次21012485～295第三次2408485～295后續(xù)2605

圖11　機組變負荷信號邏輯結(jié)構(gòu)

b) 在一次變負荷過程中，脫硝入口NOx質(zhì)量濃度可能會多次大幅波動，從而產(chǎn)生多次預(yù)噴氨動作。為防止噴氨過多或或者因噴氨量突變造成內(nèi)擾，須待上次預(yù)噴氨退出后才允許下次預(yù)噴氨，且后來波動所需要預(yù)噴氨量應(yīng)減小。每一次NOx質(zhì)量濃度的判斷限值和預(yù)噴氨增量均有所不同，可見表2。

c) 當(dāng)脫硝入口NOx質(zhì)量濃度達到頂峰轉(zhuǎn)入下行后延時6 s時，將預(yù)噴氨量消除；如果消除噴氨量后的設(shè)定小于當(dāng)前工況理論計算需求值，則不減去噴氨增量，而由后續(xù)PID調(diào)節(jié)自動調(diào)平。當(dāng)脫硝出口NOx質(zhì)量濃度測量值比設(shè)定值低5 mg/m3時，恢復(fù)脫噴氨制器的PI調(diào)節(jié)作用。

2.3.2氧量與風(fēng)煤比前饋

脫硝入口氧量與脫硝出口NOx質(zhì)量濃度基本在同時刻發(fā)生變化，鍋爐風(fēng)煤比則提前5 min左右反映隨后脫硝入口NOx質(zhì)量濃度的變化(但具有一定的不確定性)。因此除將脫硝入口氧量加入噴氨前饋計算過程外，還將鍋爐風(fēng)量、煤量信號接入脫硝控制系統(tǒng)，計算實時風(fēng)煤比例與預(yù)設(shè)值的偏差，將其作為噴氨需求量的修正因子，最終使噴氨能盡量提早動作，原理結(jié)構(gòu)如圖10所示。

2.3.3煙囪出口NOx偏差校正

為避免因煙囪出口NOx質(zhì)量濃度與脫硝出口NOx質(zhì)量濃度存在偏差而造成排放超標(biāo)，以煙囪出口NOx質(zhì)量濃度為基準(zhǔn)與脫硝出口NOx質(zhì)量濃度進行實時比較，得出兩者的偏差后計算其累計平均值，當(dāng)其超過一定值時，對噴氨控制器的NOx質(zhì)量濃度測量值進行修正，使噴氨能根據(jù)煙囪出口NOx質(zhì)量濃度接的變化而動作，其邏輯結(jié)構(gòu)如圖12所示。

圖12　煙囪出口對脫硝出口NOX質(zhì)量濃度修正邏輯結(jié)構(gòu)

2.3.4CEMS儀表吹掃校正

CEMS作為NOx質(zhì)量濃度的唯一測量手段，它每隔4 h需進行一次吹掃校準(zhǔn)，期間CEMS分析儀表輸出信號保持不變。該時段內(nèi),當(dāng)負荷變化時，預(yù)噴氨算法會因無法判斷脫硝入口NOx質(zhì)量濃度的變化而不能正確動作，并且在CEMS儀表吹掃結(jié)束恢復(fù)后，會導(dǎo)致噴氨調(diào)節(jié)的波動。解決方法是將兩側(cè)CEMS吹掃校準(zhǔn)時間盡量錯開，一側(cè)吹掃時，用另一側(cè)NOx質(zhì)量濃度暫時替代該側(cè)測量值，由于兩側(cè)測量存在差異，在替代時通過兩側(cè)吹掃前的差值進行修正。以A側(cè)為例，原理結(jié)構(gòu)如圖13所示。

圖13　對A側(cè)脫硝入口NOx質(zhì)量濃度的修正邏輯結(jié)構(gòu)

3　結(jié)束語

a)脫硝溫度保護系統(tǒng)優(yōu)化后，脫硝投入時間得到大幅提高。通過煤種摻燒和合理操作，最低投運負荷可低至180 MW。3號機組優(yōu)化完成后，除啟、停機低負荷階段外，脫硝系統(tǒng)全時投入無退出。

b)對鍋爐氧量、SOFA風(fēng)、控制策略等進行優(yōu)化后，燃燒過程中NOx的生成得到有效抑制，負荷平穩(wěn)時脫硝入口NOx的質(zhì)量濃度平均控制在220 mg/m3上下。在450～300 MW降負荷過程中，脫硝入口NOx的質(zhì)量濃度波動峰值可控制到低于300 mg/m3，較優(yōu)化前的450 mg/m3，甚至500 mg/m3有顯著改善，極大緩解了脫硝噴氨控制的壓力。

c)對脫硝噴氨控制邏輯進行改進和優(yōu)化后，極大降低了煙囪出口NOx的質(zhì)量濃度，煙囪出口NOx小時均值質(zhì)量濃度達到35 mg/m3以下，在變負荷惡劣工況下出口NOx波動極小，且不超過50 mg/m3，達到了“超低排放”要求的任意時刻煙囪出口NOx的質(zhì)量濃度均小于50 mg/m3的要求。

d)2015年，該廠委托中國環(huán)境監(jiān)測總站和山東省環(huán)境監(jiān)測中心站對3號機組進行了“達到燃機排放水平環(huán)保改造示范項目”的評估監(jiān)測工作，最終監(jiān)測數(shù)據(jù)達到燃機排放水平。

[1] 王志軒.燃煤電廠大氣污染物“超低排放”基本問題思考[J]. 環(huán)境影響評價，2015，37(4)：14-17.

WANG Zhixuan.Considerations on Basic Issues of Ultra-low Emissions of Air Pollutants from Coal-fired Power Plants[J]. Environmental Impact Assessment，2015，37(4)：14-17.

[2] 毛奕升.煙氣脫硝噴氨自動控制回路的優(yōu)化[J].華電技術(shù)，2014，36(8)：64-66.

MAO Yisheng.Optimization of Ammonia Spraying Automatic Control Loop of Flue Gas De NOxSystem[J].Huadian Technology，2014，36(8)：64-66.

[3] 潘維加，鄧沙.選擇性催化還原煙氣脫硝控制系統(tǒng)的分析[J]. 湖南電力，2009，25(6)：10-15.

PAN Weijia，DENG Sha. Analysis of Control System of Selective Catalytic-reduction Flue-gas Denitrification [J]. Hunan Electric Power，2009，25(6)：10-15.

[4] 羅子湛，孟立新.燃煤電站SCR煙氣脫硝噴氨自動控制方式優(yōu)化[J]. 電站系統(tǒng)工程，2010，26(4)：59-60，63.

LUO Zizhan，MENG Lixin.Ammonia Flow Automatic Control Mode Optimization of SCR Flue Gas NOxfor Coal-fired Power Plant [J]. Power System Engineering，2010，26(4)：59-60，63.

[5] 張新堂，李振興.選擇性催化還原(SCR)脫硝催化劑的性能研究[J]. 廣東化工，2013,40(15)：26-28.

ZHANG Xintang，LI Zhenxing.Study on the Performance of Selective Catalytic Reduction Denitration Catalyst[J]. Guangdong Chemical Industry，2013,40(15)：26-28.

[6] 侯劍雄，劉洋.金灣電廠燃煤鍋爐降低NOx排放運行調(diào)整[J]. 廣西電力，2014，37(6)：83-86.

HOU Jianxiong，LIU Yang.Operation Adjustment to the Reduction of NOxEmission of Coal-fired Boiler in Jinwan Power Plant[J]. Guangxi Electric Power，2014，37(6)：83-86.[7] 黃衛(wèi)軍，於曉博，朱延海，等.鍋爐降負荷NOx大幅生成原因分析及對策[J]. 電力科技與環(huán)保，2014，30(2)：26-28.

HUANG Weijun，YU Xiaobo，ZHU Yanhai，et al.Reason Analysis and Countermeasure of NOxFast Generation When Boiler Load is Decreased[J]. Electric Power Environmental Protection，2014，30(2)：26-28.

[8] 蔣宏利，丁海波，魏銅生.切圓燃燒鍋爐低負荷NOx生成濃度偏高的原因及措施[J]. 中國電力，2014，47(12)：13-16.

JIANG Hongli，DING Haibo，WEI Tongsheng.Cause Analysis and Prevention Plans on High Concentration NOxProduction at Low Load in Tangentially-firing Utility Boilers[J]. Electric Power，2014，47(12)：13-16.

[9] 宋洪鵬，周斌，周紅梅.LNCFS燃燒器低NOx燃燒特性試驗研究[J]. 熱力發(fā)電，2013, 42(4)：38-42.

SONG Hongpeng，ZHOU Bin，ZHOU Hongmei.Experimental Study on Low NOxCombustion Characteristics of the LNCFS Burner[J]. Thermal Power Generation，2013, 42(4)：38-42.

[10] 侯劍雄，薛森賢，謝偉龍.超臨界600MW鍋爐汽溫控制分析[J]. 電力與能源，2013(3)：293-296.

HOU Jianxiong， XUE Senxian， XIE Weilong.Analysis of 600 MW Supercritical Boiler Steam Temperature Control[J]. Power & Energy，2013(3)：293-296.

[11] 王奇?zhèn)?某電廠煙氣監(jiān)測系統(tǒng)與脫硝自動控制改造[J]. 中國電力，2015，48(7)：120-123.

WANG Qiwei.Retrofit of Flue Gas Monitoring and Denitration Automatic Control Systems in a Power Plant[J]. Electric Power，2015， 48(7)：120-123.

[12] 武寶會，崔利.火電廠SCR煙氣脫硝控制方式及其優(yōu)化[J]. 熱力發(fā)電，2013， 42(10)：116-119，126.

WU Baohui，CUI Li.SCR Flue Gas Denitrification Control and Optimization in Thermal Power Plants[J]. Thermal Power Generation，2013， 42(10)：116-119，126.

[13] 劉愛民，徐光寶，楊亞熙．600 MW機組脫硝控制系統(tǒng)優(yōu)化淺析[J]. 華北電力技術(shù)，2013(2)： 32-35.

LIU Aimin，XU Guangbao，YANG Yaxi．Discussion on Optimization for Denitration Control System of 600 MW Power Units[J]. North China Electric Power，2013(2)： 32-35.

[14] 王鎮(zhèn)，薛姍姍，盛玉和．火電廠SCR煙氣脫硝控制邏輯優(yōu)化[J]. 黑龍江電力，2015，37(5)：463-466.

WANG Zhen，XUE Shanshan，SHENG Yuhe．Optimization of SCR Flue Gas Denitrification Control logic[J]. Heilongjiang Electric Power，2015，37(5)：463-466.

[15] 昝小舒，李宇建，馬標(biāo)，等．一種可擴展的小型SCR煙氣脫硝噴氨控制系統(tǒng)及優(yōu)化控制方法[J]. 新技術(shù)新工藝，2015(11)：56-61.

ZAN Xiaoshu，LI Yujian，MA Biao，et al．An Extensible Small SCR Flue Gas Denitration Ammonia Injection Control System and Optimization Control Method[J]. New Technology & New Process，2015(11)：56-61.

(編輯王夏慧)

Comprehensive Optimization on Automatic Control for NOxUltra-low Emission of 600 MW Unit

XIA Wei, MAO Yisheng

(Guangdong Zhuhai Jinwan Generation Co., Ltd., Zhuhai, Guangdong 519050, China)

This paper studies existing problems in automatic control for NOxemission of one homemade 600 MW supercritical coal-fired unit and analyzes reasons for unsatisfactory control on NOxconcentration at the exit of chimney. It proposes and implements comprehensive optimization methods of improving denitration temperature protection, optimizing boiler combustion control strategy and adding forecast control and dynamic feedforward in ammonia spraying control so as to realize target of ultra low emission of making NOxemission concentration less than 50 mg/m3as well as ensure monitoring data reach to emission level of the gas turbine.

ultra low emission; denitration control; optimization; forecast control; temperature protection;combustion control strategy

2016-01-26

2016-03-31

10.3969/j.issn.1007-290X.2016.09.004

TK323

B

1007-290X(2016)09-0017-06

夏維(1978)，男，江蘇蘇州人。工程師，工學(xué)碩士，從事發(fā)電廠熱工技術(shù)管理工作。

毛奕升(1985)，男，浙江常山人。工程師，工學(xué)學(xué)士，從事發(fā)電廠熱工自動化工作。