胡選哲， 孫文哲， 顧驍勇， 侯 龍， 馮夢(mèng)嬌

(上海海事大學(xué) 商船學(xué)院，上海 201306)

HU Xuanzhe, SUN Wenzhe, GU Xiaoyong, HOU Long, FENG Mengjiao

LNG動(dòng)力船冷能和余熱發(fā)電系統(tǒng)的模擬優(yōu)化

胡選哲， 孫文哲， 顧驍勇， 侯 龍， 馮夢(mèng)嬌

(上海海事大學(xué) 商船學(xué)院，上海 201306)

提出利用有機(jī)朗肯循環(huán)系統(tǒng)來(lái)回收液化天然氣(Liquefied Natural Gas,LNG)動(dòng)力船上的LNG冷能和煙氣余熱的發(fā)電系統(tǒng)。以4 800 kW的雙燃料拖船為研究對(duì)象，利用ASPEN PLUS流程模擬軟件對(duì)該系統(tǒng)進(jìn)行模擬，并對(duì)循環(huán)工質(zhì)和熱交換器端部溫差進(jìn)行優(yōu)化分析。模擬分析結(jié)果表明：在相同膨脹機(jī)入口溫度下，熱交換器端部溫差為90 ℃時(shí)，乙烷工質(zhì)系統(tǒng)在膨脹機(jī)入口的壓力為15 MPa時(shí)有最優(yōu)的發(fā)電功率值；雙機(jī)系統(tǒng)最大發(fā)電功率達(dá)157 kW，完全可以通過(guò)減少一個(gè)150 kW的主柴油機(jī)發(fā)電機(jī)組來(lái)產(chǎn)生巨大的經(jīng)濟(jì)效益和環(huán)境效益。

HUXuanzhe,SUNWenzhe,GUXiaoyong,HOULong,FENGMengjiao

Abstract: The proposed power generation system uses exhaust heat and the recycle cold energy from Organic Rankine’s cycle on Liquefied Natural Gas(LNG) powered vessels. The 4 800 kW dual fuel tugboat is chosen as an example object of study. Simulation of this system uses ASPEN PLUS process simulation software. The optimization analysis of circulating medium and end temperature difference of the heat exchanger is done. The data of simulation and analysis show that when the inlet pressure is 15 MPa and the end temperature difference of the heat exchanger is 90 ℃ the ethane’s cycle reaches an optimal power. The maximum generation power can reach 157 kW so that the 150 kW main diesel generator set on the tugboat can be replaced, bringing enormous economic and environmental profits.

Keywords: ship engineering; LNG powered vessel； cold energy； ASPEN PLUS； power； exergy efficiency

為有效控制船舶對(duì)海洋的污染，國(guó)際海事組織(International Maritime Organization，IMO)已出臺(tái)相應(yīng)規(guī)定，要求重質(zhì)燃料油的平均含硫質(zhì)量分?jǐn)?shù)從目前的4.5%降到2020年的0.5%，輕質(zhì)燃料油的平均含硫質(zhì)量分?jǐn)?shù)降到0.1%；此外，柴油機(jī)的NOx排放標(biāo)準(zhǔn)也越來(lái)越高，而柴油作為船舶燃料很難達(dá)到這些要求。將液化天然氣(Liquefied Natural Gas, LNG)作為船舶的動(dòng)力燃料，可在很大程度上降低污染物的排放，其中：CO2的減排能達(dá)到10%～15%，硫化物的減排能達(dá)到100%，NOx的減排能達(dá)到80%～90%。[1]在此過(guò)程中，廢油水和煙塵的排放量也能得到一定程度的降低。與柴油燃料相比，LNG燃料對(duì)環(huán)境的影響較小，可有效實(shí)現(xiàn)節(jié)能減排的目的。因此，LNG是未來(lái)船舶燃料的主要選擇。[2]

目前，天然氣在LNG動(dòng)力船上是以液態(tài)存儲(chǔ)的，使用時(shí)通過(guò)海水或發(fā)動(dòng)機(jī)冷卻水直接加熱氣化，溫度升高到一定程度后進(jìn)入發(fā)動(dòng)機(jī)燃燒。[3]一定壓力下的LNG具有大量的冷量和壓力，若以100%的效率將其轉(zhuǎn)換成電力，則動(dòng)力輸出約為250 (kW·h)/t；而在上述過(guò)程中，LNG的大量冷能和低品位熱能被白白浪費(fèi)。近些年已有較多關(guān)于利用LNG冷能和低品位熱能發(fā)電的研究。HISAZUMI等[4]提出低品位熱源和LNG冷能共同利用的動(dòng)力循環(huán)。王強(qiáng)等[5]對(duì)基于LNG和低溫余熱的循環(huán)進(jìn)行熱力分析，提出熱源溫度、冷凝溫度和蒸發(fā)壓力對(duì)循環(huán)效率有重要的影響。MIYAZAKI等[6]提出一種混合動(dòng)力循環(huán)系統(tǒng)，該系統(tǒng)包括利用垃圾焚燒產(chǎn)生的熱能作為高溫?zé)嵩础NG冷能作為低溫冷源，以氨水為工質(zhì)的朗肯循環(huán)。然而，上述系統(tǒng)主要針對(duì)的是LNG接收站、衛(wèi)星站和工業(yè)低品位熱源的研究，所用的循環(huán)多為聯(lián)合法，導(dǎo)致系統(tǒng)復(fù)雜；而船上空間有限，且要求系統(tǒng)具有較高的穩(wěn)定性。此外，所用的循環(huán)工質(zhì)主要是CO2和氨水等[7-8]，所利用的LNG冷能的溫區(qū)有限，對(duì)有機(jī)工質(zhì)同時(shí)回收煙氣余熱和LNG冷能的研究較少，而低沸點(diǎn)的有機(jī)工質(zhì)在回收中、低溫余熱方面有巨大優(yōu)勢(shì)。[9]因此，以4 800 kW雙燃料拖船為研究對(duì)象，提出將LNG的低溫與船舶尾氣的熱量相結(jié)合的有機(jī)朗肯循環(huán)發(fā)電系統(tǒng)，應(yīng)用化工流程模擬軟件ASPEN PLUS對(duì)各個(gè)可用的有機(jī)工質(zhì)進(jìn)行模擬優(yōu)化，并針對(duì)最佳有機(jī)工質(zhì)系統(tǒng)的回?zé)崞髯鬟M(jìn)一步優(yōu)化研究。

1 4 800 kW雙燃料拖船的主要輪機(jī)數(shù)據(jù)

該船為雙機(jī)雙舵槳舯機(jī)艙型拖船，主機(jī)單機(jī)最大持續(xù)功率約為2 400 kW。主機(jī)使用天然氣燃料或船用輕柴油(#0)。設(shè)置2臺(tái)主柴油發(fā)電機(jī)組，每臺(tái)機(jī)組功率為150 kW。正常航行時(shí)由1臺(tái)發(fā)電機(jī)組供電，亦可2臺(tái)發(fā)電機(jī)組長(zhǎng)期并車運(yùn)行。根據(jù)《瓦錫蘭34DF/2001柴油機(jī)技術(shù)手冊(cè)》，可得到該主機(jī)的熱量平衡(見(jiàn)表1)。主機(jī)在100%功率負(fù)荷時(shí)天然氣消耗量為7 877 kJ/(kW·h)(經(jīng)計(jì)算即需LNG燃料流量0.145 87 kg/s)，船舶煙氣流量為4.23 kg/s，溫度為400 ℃。

表1 單個(gè)主機(jī)熱量平衡

由表1可知，船上煙氣余熱較為豐富，回收這些能量對(duì)節(jié)能減排意義重大。根據(jù)《天然氣燃料動(dòng)力船舶規(guī)范》，儲(chǔ)罐中LNG氣體體積成分為：甲烷占94%，乙烷占4.7%，丙烷占0.8%，丁烷占0.2%，氮?dú)庹?.3%。該主機(jī)要求送入的天然氣溫度為0～60 ℃，這里定為15 ℃，壓力為0.60～0.65 MPa。

2 基于ASPEN PLUS的LNG冷能與煙氣余熱相結(jié)合的發(fā)電系統(tǒng)及其模擬參數(shù)

在LNG雙燃料動(dòng)力船上利用ASPEN PLUS流程模擬軟件建立的LNG冷能與煙氣余熱相結(jié)合的發(fā)電系統(tǒng)模擬流程見(jiàn)圖1。該發(fā)電系統(tǒng)主要由LNG流程(1—H1—2—H2—3)、帶回?zé)岬挠袡C(jī)朗肯循環(huán)流程(9—B1—4—H4—5—H3—6—P1—7—H4—8—H1—9)、發(fā)動(dòng)機(jī)低溫冷卻水循環(huán)流程(10—H2—11)和發(fā)動(dòng)機(jī)煙氣換熱通道(12— H3—13)等4個(gè)部分組成。

圖1 LNG冷能與煙氣余熱結(jié)合的發(fā)電系統(tǒng)模擬流程

1) 對(duì)于LNG流程，LNG經(jīng)換熱器H1與有機(jī)朗肯循環(huán)工質(zhì)換熱后被加熱氣化，從狀態(tài)1到狀態(tài)2；氣態(tài)天然氣再經(jīng)換熱器H2被發(fā)動(dòng)機(jī)冷卻水加熱到燃料進(jìn)氣所需的溫度15 ℃，從狀態(tài)2到狀態(tài)3；隨后與空氣混合送入主機(jī)燃燒。

2) 對(duì)于帶回?zé)岬挠袡C(jī)朗肯循環(huán)流程，工質(zhì)被冷凝后經(jīng)低溫泵B1加壓到一定的壓力而成為低溫高壓液體，從狀態(tài)9到狀態(tài)4；低溫高壓液體經(jīng)熱交換器H4被加熱氣化成兩相態(tài)或氣態(tài)，從狀態(tài)4到狀態(tài)5；高壓兩相態(tài)或氣態(tài)工質(zhì)經(jīng)加熱器H3被煙氣余熱加熱到一定的溫度(考慮到煙氣溫度為400 ℃、換熱工質(zhì)均為氣態(tài)及船上換熱器不宜太大，該溫度定為300 ℃)，從狀態(tài)5到狀態(tài)6；高溫、高壓的氣態(tài)有機(jī)工質(zhì)經(jīng)膨脹機(jī)P1膨脹做功發(fā)電，膨脹到冷凝壓力的同時(shí)溫度也降低，從狀態(tài)6到狀態(tài)7；膨脹后的低壓有機(jī)工質(zhì)經(jīng)熱交換器H4與高壓的低溫液體換熱，回收一定的熱量后溫度進(jìn)一步降低，從狀態(tài)7到狀態(tài)8；換熱后的低溫、低壓工質(zhì)在H1中與LNG換熱，被冷凝為液體狀態(tài)，從狀態(tài)8到狀態(tài)9，完成整個(gè)循環(huán)。

3) 對(duì)于低溫冷卻水循環(huán)流程，從發(fā)動(dòng)機(jī)冷卻水系統(tǒng)換熱器前分出一路從狀態(tài)10經(jīng)換熱器H2加熱成低溫天然氣后到狀態(tài)11，溫度從38 ℃降低到25 ℃后匯合到發(fā)動(dòng)機(jī)冷卻水系統(tǒng)。

4) 對(duì)于發(fā)動(dòng)機(jī)尾氣通道，其用來(lái)加熱高壓低溫有機(jī)循環(huán)工質(zhì)，使之成為高壓、高溫的氣態(tài)有機(jī)工質(zhì)，從狀態(tài)12到狀態(tài)13；然后去余熱鍋爐進(jìn)一步利用，或排放到空氣中。

模擬計(jì)算中，ASPEN PLUS提供多種物性方法。由于天然氣的主要成分是非極性物系甲烷，因此本系統(tǒng)中LNG流程物性選用RK方程。有機(jī)朗肯循環(huán)物性選用RKS方程，煙氣通道模擬選用PR物性方程。綜合文獻(xiàn)[10]和文獻(xiàn)[11]，確定系統(tǒng)的模擬計(jì)算參數(shù)見(jiàn)表2。

表2 系統(tǒng)的模擬計(jì)算參數(shù)

3 循環(huán)有機(jī)工質(zhì)的優(yōu)化分析

與常規(guī)有機(jī)朗肯循環(huán)工質(zhì)的選取標(biāo)準(zhǔn)不同，LNG冷能與船舶尾氣熱能相結(jié)合的有機(jī)朗肯循環(huán)發(fā)電系統(tǒng)不僅能最大化地回收熱能，而且能最大化地回收LNG的冷能。這里重點(diǎn)考慮工質(zhì)與LNG的匹配效果。

考慮到LNG在0.65 MPa壓力下的沸點(diǎn)為132.1 ℃及循環(huán)中要避免負(fù)壓，同時(shí)有機(jī)工質(zhì)相對(duì)于CO2和氨水等循環(huán)工質(zhì)在相同的壓力下具有更低的冷凝溫度且對(duì)冷能的利用更為充分，主要選取乙烷、乙烯、丙烷和丙烯等工質(zhì)。 根據(jù)美國(guó)國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)局發(fā)布的軟件REEPROP的工質(zhì)物性，可得到LNG及所研究有機(jī)工質(zhì)的氣化曲線(見(jiàn)圖2)。由該曲線可知，在相同的冷凝壓力下，乙烯和乙烷的氣化曲線與LNG的更接近。下面分別對(duì)這4種有機(jī)工質(zhì)進(jìn)行模擬研究，并對(duì)最佳有機(jī)工質(zhì)的系統(tǒng)進(jìn)行優(yōu)化研究。

圖2 LNG及所研究有機(jī)工質(zhì)的氣化曲線

4 該系統(tǒng)的發(fā)電功率和效率方程

4.1發(fā)電功率方程

該動(dòng)力循環(huán)的發(fā)電功率為

W=W1η3-W2

(1)

式(1)中：W為發(fā)電功率；W1為膨脹機(jī)的做功功率；W2為L(zhǎng)NG低溫泵消耗的功率；η3為發(fā)電機(jī)效率。

4.2效率方程

一般的動(dòng)力循環(huán)都用熱效率來(lái)衡量系統(tǒng)的性能，而本系統(tǒng)既應(yīng)用LNG的低溫冷能，又利用發(fā)動(dòng)機(jī)排放煙氣的熱能，屬于跨越環(huán)境溫度的動(dòng)力系統(tǒng)。因此，選用效率來(lái)衡量系統(tǒng)的性能。

ex=h-h0-T0(s-s0)

(2)

Eout=EXP1-EXB1

(3)

式(3)中:EXP1為膨脹機(jī)產(chǎn)生的,EXP1=W1,即膨脹機(jī)膨脹所做的功可由模擬流程模塊P1的模擬結(jié)果直接得出;EXB1為有機(jī)工質(zhì)低溫泵消耗的,EXB1=W2,即有機(jī)工質(zhì)低溫泵所消耗的功可由模擬流程模塊B1的模擬結(jié)果直接得出。

EXin=EX1+EX2

(4)

式(4)中:EX1為L(zhǎng)NG的冷量,EX1=m1(ex1ex3);EX2為發(fā)動(dòng)機(jī)尾氣的熱量,EX2=m12(ex12ex13)。因此，該發(fā)電系統(tǒng)的效率為

(5)

5 模擬結(jié)果及優(yōu)化研究

由于該系統(tǒng)中的LNG在儲(chǔ)罐中的壓力和溫度及天然氣進(jìn)入發(fā)動(dòng)機(jī)所要求的壓力和溫度均是確定的，因此影響發(fā)電功率和效率的因素主要是有機(jī)工質(zhì)種類、循環(huán)膨脹前有機(jī)工質(zhì)的溫度和壓力及熱交換器的設(shè)計(jì)換熱溫差。

5.1系統(tǒng)所用不同有機(jī)工質(zhì)的模擬結(jié)果及最優(yōu)工質(zhì)選取

5.1.1總發(fā)電功率方面

圖3為不同有機(jī)工質(zhì)、不同膨脹機(jī)入口壓力下的總發(fā)電功率，從中可看出，隨著膨脹前壓力增大，4種有機(jī)工質(zhì)的總發(fā)電功率先急劇增大后緩慢減小，呈拋物線形狀，都有一個(gè)極大值點(diǎn)。這主要是因?yàn)殡S著壓力增大，泵耗功增大的速度大于膨脹機(jī)發(fā)電增大的速度。此外還可看出，在相同條件下，乙烷工質(zhì)的發(fā)電功率遠(yuǎn)遠(yuǎn)高于其他工質(zhì)，膨脹機(jī)入口壓力約為15 MPa時(shí)，發(fā)電功率達(dá)到最大值75.836 kW。

5.1.2總效率方面

圖3 不同有機(jī)工質(zhì)、不同膨脹機(jī)入口壓力下的總發(fā)電功率

圖4 不同有機(jī)工質(zhì)、不同膨脹機(jī)入口壓力下的總效率

總的來(lái)說(shuō)，對(duì)于該確定的系統(tǒng)，4種常用有機(jī)工質(zhì)中乙烷是最佳的。

5.2熱交換器不同端部溫差下系統(tǒng)的模擬結(jié)果及優(yōu)化分析

上述模擬研究的系統(tǒng)是帶回?zé)岬挠袡C(jī)朗肯循環(huán)。為對(duì)系統(tǒng)作進(jìn)一步研究，采用最優(yōu)工質(zhì)乙烷，膨脹機(jī)入口壓力定為15 MPa。由于LNG燃料的流量相對(duì)確定，因此乙烷在換熱器H1中冷凝吸收的熱量是隨LNG出口溫度的變化而變化的，而LNG出口溫度的變化主要由狀態(tài)8的乙烷溫度決定，狀態(tài)8即為膨脹機(jī)出口與乙烷熱交換器H4換熱后的狀態(tài)。對(duì)此，著重對(duì)熱交換器H4進(jìn)行研究。

圖5為熱交換器不同端部溫差下的總發(fā)電功率，從中可看出，隨著熱交換器H4端部溫差增大，系統(tǒng)總發(fā)電功率先緩慢增大后急劇下降，在端部溫差為90 ℃左右時(shí)達(dá)拋物線最高點(diǎn)，即最大功率為78.467 kW。此時(shí)換熱器即可做得相對(duì)較小來(lái)適應(yīng)船上空間較小的情況，發(fā)電功率也提高了3.5%。

圖5 熱交換器不同端部溫差下的總發(fā)電功率

圖6 熱交換器不同端部溫差下的總效率

圖7為熱交換器不同端部溫差下的工質(zhì)流量，通過(guò)計(jì)算可看出，其圖形與總發(fā)電功率的圖形極為相似。由此可知，熱交換器H4的端部溫差主要是通過(guò)控制乙烷工質(zhì)的流量來(lái)影響總發(fā)電功率的。

圖7 熱交換器不同端部溫差下的工質(zhì)流量

5.3對(duì)煙氣出口溫度的分析

圖8和圖9分別為不同膨脹機(jī)入口壓力下煙氣的出口溫度和熱交換器不同端部溫差下煙氣的出口溫度。從中可看出，乙烷工質(zhì)循環(huán)系統(tǒng)中，隨著膨脹機(jī)入口溫度升高，不同壓力下的平均煙氣出口溫度先急劇下降后緩慢下降，且隨著熱交換器H4端部溫差增大呈直線下降趨勢(shì)。然而，在該系統(tǒng)的最優(yōu)條件下(即膨脹前壓力15 MPa)，熱交換器端部溫差90 ℃時(shí)平均煙氣出口溫度還是達(dá)到了367 ℃，說(shuō)明在LNG動(dòng)力船上增加該LNG冷能和煙氣余熱發(fā)電系統(tǒng)后不會(huì)對(duì)其他余熱的利用產(chǎn)生重大影響。

圖8 不同膨脹機(jī)入口壓力下煙氣的出口溫度

圖9 熱交換器不同端部溫差下煙氣的出口溫度

6 結(jié)束語(yǔ)

1) 通過(guò)對(duì)雙燃料拖船LNG冷能和煙氣余熱發(fā)電系統(tǒng)進(jìn)行模擬優(yōu)化，開(kāi)啟對(duì)LNG動(dòng)力船上冷能和余熱利用的研究，為以后的研究奠定基礎(chǔ);同時(shí),驗(yàn)證LNG冷能在LNG動(dòng)力船上應(yīng)用的可行性。

2) 用ASPEN PLUS對(duì)該有機(jī)朗肯循環(huán)系統(tǒng)進(jìn)行模擬優(yōu)化，得出乙烷是最佳的循環(huán)工質(zhì)及在熱交換器最優(yōu)端部溫差為90 ℃左右的模擬優(yōu)化分析結(jié)果；同時(shí)，得到最佳循環(huán)工況下2 400 kW主機(jī)的LNG冷能利用系統(tǒng)最大可產(chǎn)生78.467 kW的電能，兩臺(tái)主機(jī)的LNG冷能利用系統(tǒng)最大可產(chǎn)生約157 kW的電能，而兩臺(tái)主柴油發(fā)電機(jī)組的發(fā)電功率各150 kW，即使考慮發(fā)動(dòng)機(jī)負(fù)荷變化的情況也可減少一臺(tái)主柴油發(fā)電機(jī)組，以大大降低該船的運(yùn)營(yíng)成本，同時(shí)獲得巨大的環(huán)境效益。

3) 該研究充分利用LNG的冷能，但發(fā)動(dòng)機(jī)煙氣換熱利用后的出口溫度仍達(dá)367 ℃，其熱能還沒(méi)得到充分利用，在以后的研究中應(yīng)綜合考慮。

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SimulationandOptimizationofColdEnergy-ExhaustEnergyPowerGenerationSystemonLNGPoweredVessel

(Merchant Marine College，Shanghai Maritime University， Shanghai 201306, China)

U665.1; U674.92

A

2016-01-11

上海海事大學(xué)研究生創(chuàng)新基金(YXR2014009)

胡選哲(1989—), 男, 河南鄧州人，碩士，從事LNG冷能發(fā)電系統(tǒng)的研究。E-mail: huxuanzhe09@163.com

1000-4653(2016)02-0019-05