張昌明　許林青　張　會(huì)　侯軍才　余少軍

1.陜西理工大學(xué)，漢中，7230012.漢中雙戟摩擦焊接制造技術(shù)有限公司，漢中，723001

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熱處理對(duì)TC11/LF6異種金屬摩擦焊質(zhì)量的影響

張昌明1許林青1張會(huì)1侯軍才1余少軍2

1.陜西理工大學(xué)，漢中，7230012.漢中雙戟摩擦焊接制造技術(shù)有限公司，漢中，723001

對(duì)TC11/LF6鈦鋁異種金屬進(jìn)行了連續(xù)驅(qū)動(dòng)摩擦焊接工藝及其焊后熱處理工藝的研究，觀察了熱處理前后焊接接頭焊合區(qū)微觀組織并測(cè)定了試樣力學(xué)性能。研究結(jié)果表明：未經(jīng)熱處理的焊接接頭晶粒較為粗大，有明顯的晶間化合物產(chǎn)生，接頭顯微硬度較高；經(jīng)280 ℃退火1h后，焊接接頭晶粒均勻細(xì)化，焊接界面產(chǎn)生較薄的不連續(xù)擴(kuò)散層；熱處理后接頭晶粒明顯細(xì)化,抗彎強(qiáng)度提高10.7%，顯微硬度下降38%。通過(guò)組織和力學(xué)性能綜合分析，得到最優(yōu)化的TC11/LF6連續(xù)驅(qū)動(dòng)摩擦焊接工藝參數(shù)。

TC11鈦合金；LF6鋁合金；連續(xù)驅(qū)動(dòng)摩擦焊；焊后熱處理

0　引言

摩擦焊接是一種經(jīng)濟(jì)且有效的連接金屬的固態(tài)焊接技術(shù)，廣泛應(yīng)用于航空、航天、機(jī)械制造和石油勘探等領(lǐng)域。由于產(chǎn)品性能要求的提升，異種合金連接形成復(fù)合結(jié)構(gòu)的應(yīng)用在工程實(shí)際中越來(lái)越多[1-4]。連續(xù)驅(qū)動(dòng)摩擦焊接是將待焊工件兩端分別固定在旋轉(zhuǎn)夾具和移動(dòng)夾具內(nèi)，工件被夾緊后，位于滑臺(tái)上的移動(dòng)夾具隨滑臺(tái)一起向旋轉(zhuǎn)端移動(dòng)，移動(dòng)至一定距離后，旋轉(zhuǎn)端工件開(kāi)始旋轉(zhuǎn)，工件接觸后開(kāi)始摩擦加熱，待焊的金屬表面經(jīng)歷了從低溫到高溫的摩擦加熱，并連續(xù)發(fā)生了塑性變形、機(jī)械嵌合、黏結(jié)和分子連接的過(guò)程變化，形成了一個(gè)存在于全過(guò)程的高速摩擦塑性變形層，摩擦焊接時(shí)的產(chǎn)熱、變形和擴(kuò)散現(xiàn)象都集中在變形層中。在停車階段和頂鍛焊接過(guò)程中，摩擦表面的變形層和高溫區(qū)金屬被部分?jǐn)D碎排出，焊縫金屬經(jīng)受鍛造，形成了質(zhì)量良好的焊接接頭[5-6]。

鈦合金與鋁合金在液態(tài)的條件下可無(wú)限互溶，而在固態(tài)時(shí)有限互溶，在高溫的條件下易形成TiAl、Ti3Al等多種金屬間化合物[4]。有些金屬間化合物具有很大的脆性，如果焊縫中含有大量的這種脆性化合物，會(huì)使焊接接頭變脆甚至導(dǎo)致直接開(kāi)裂[7-8]，因此，采用固態(tài)焊接技術(shù)是鈦鋁異種金屬焊接的有效途徑。目前，國(guó)內(nèi)外對(duì)鈦鋁異種金屬摩擦焊的研究很少，Kimura等[7]嘗試采用Ti-6Al-4V鈦合金和AA5052鋁合金進(jìn)行摩擦焊，得到了可以使鈦鋁異種金屬產(chǎn)生冶金結(jié)合的工藝參數(shù)；傅莉等[8]、馬志鵬等[9]研究了在感應(yīng)磁場(chǎng)作用下，TC4鈦合金與LD10鋁合金的摩擦焊，發(fā)現(xiàn)接頭界面處脆性相較少，且焊后熱處理可增大合金元素的擴(kuò)散區(qū)域。本文對(duì)TC11鈦合金與LF6鋁合金的摩擦焊進(jìn)行了研究，旨在分析焊接及熱處理工藝對(duì)其接頭組織和性能的影響，并確定最優(yōu)化工藝參數(shù)。

1　實(shí)驗(yàn)過(guò)程

1.1實(shí)驗(yàn)用設(shè)備及實(shí)驗(yàn)材料

研究所采用的焊接材料為TC11鈦合金，尺寸為φ40mm×100mm(移動(dòng)端)和LF6防銹鋁棒料，尺寸為φ40mm×100mm(旋轉(zhuǎn)端)；實(shí)驗(yàn)所用焊接設(shè)備是由漢中雙戟摩擦焊接制造技術(shù)有限公司提供的C320型連續(xù)驅(qū)動(dòng)摩擦焊機(jī)。

1.2焊接及熱處理過(guò)程

1.2.1焊接工藝參數(shù)的確定

本次研究涉及的主要工藝參數(shù)包括：一級(jí)摩擦壓力pm1、二級(jí)摩擦壓力pm2、頂鍛壓力pd、一級(jí)摩擦?xí)r間tm1、二級(jí)摩擦?xí)r間tm2、頂鍛時(shí)間td、主軸轉(zhuǎn)速n。具體數(shù)值見(jiàn)表1。

表1　焊接工藝參數(shù)

1.2.2TC11/LF6連續(xù)驅(qū)動(dòng)摩擦焊焊接過(guò)程

焊接實(shí)驗(yàn)在C320型連續(xù)驅(qū)動(dòng)摩擦焊機(jī)上進(jìn)行，其主軸電機(jī)功率為30 kW，主軸轉(zhuǎn)速選為可達(dá)1470 r/min，最大頂鍛力為320 kN，焊件直徑為18～50 mm。焊前試件端面采用纖維砂輪拋光去除氧化物，同時(shí)采用自制夾具進(jìn)行裝夾焊接，焊接后接頭如圖1所示。

(a)試樣1接頭　(b)試樣2接頭　(c)試樣3接頭圖1　各試樣焊后接頭

1.2.3熱處理過(guò)程

焊后采用SX-4-109型箱式電子爐對(duì)TC11/LF6摩擦焊接接頭試樣進(jìn)行去應(yīng)力退火處理。退火工藝參數(shù)如下：退火溫度分別為240 ℃、260 ℃、280 ℃、300 ℃、320 ℃，保溫時(shí)間為1 h，冷卻方式為砂冷。

1.2.4組織性能測(cè)試

選取具有典型力學(xué)性能的焊接接頭制備金相試樣，用XJL-02A型立式金相顯微鏡觀察采用不同工藝條件得到的試樣的金相顯微組織。彎曲試驗(yàn)的試樣尺寸為50 mm×4 mm×5 mm(長(zhǎng)×寬×高)，在CMT5105型微機(jī)控制電子萬(wàn)能試驗(yàn)機(jī)上進(jìn)行彎曲試驗(yàn)。采用自動(dòng)顯微硬度儀來(lái)測(cè)定試樣接頭區(qū)的顯微硬度。

2　實(shí)驗(yàn)結(jié)果及分析

2.1熱處理前后顯微組織觀察分析

2.1.1熱處理前顯微組織

圖2a為熱處理前TC11顯微組織，其中，黑色部分為基體，白色部分為強(qiáng)化相，是針狀α+β組織，即粗大的原始β晶粒和晶內(nèi)的粗針或細(xì)針組織。這是TC11和LF6連續(xù)驅(qū)動(dòng)摩擦焊接時(shí)產(chǎn)生的摩擦熱使合金在β區(qū)加熱變形的結(jié)果。圖2b為TC11近焊縫區(qū)的顯微組織。由圖2b可知，近焊縫區(qū)TC11基體組織晶粒細(xì)小，部分長(zhǎng)針狀組織破碎，組織較TC11基體組織更致密。在焊縫區(qū)焊接界面晶粒細(xì)小，組織致密，可產(chǎn)生細(xì)晶強(qiáng)化，改善焊縫韌性。出現(xiàn)這種變化的原因?yàn)椋涸嚇釉谀Σ梁附訒r(shí)，界面區(qū)的晶粒被破壞而變細(xì)小，再施加一定的壓力，界面區(qū)組織變得更加致密，從而提高了焊接接頭的韌性及強(qiáng)度。

(a)TC11母材的顯微組織

(b)TC11近焊縫區(qū)的顯微組織 圖2　TC11合金焊后顯微組織

圖3a為L(zhǎng)F6母材顯微組織，LF6母材晶粒形狀規(guī)則，呈等軸狀，晶粒粗大。圖3b為近焊縫區(qū)LF6的顯微組織,近焊縫區(qū)LF6的晶粒顆粒形狀不規(guī)則，晶粒細(xì)小,部分晶粒破碎，組織較LF6母材組織更致密。在焊縫區(qū)焊接界面晶粒細(xì)小，組織致密，可產(chǎn)生細(xì)晶強(qiáng)化，改善焊縫韌性，提高焊接接頭的韌性及強(qiáng)度。

(a)LF6母材的顯微組織

(b)近焊縫區(qū)LF6的顯微組織圖3　LF6合金焊后顯微組織

2.1.2熱處理后顯微組織

圖4～圖9是在主軸轉(zhuǎn)速為800r/min、一級(jí)摩擦壓力為42.53MPa、二級(jí)摩擦壓力為82.69MPa、頂鍛壓力為129.94MPa、一級(jí)摩擦?xí)r間為2.3s、二級(jí)摩擦?xí)r間為3.0s、頂鍛時(shí)間為2s時(shí)，TC11和LF6在退火溫度分別為260 ℃、280 ℃、320 ℃時(shí)接頭試樣的顯微組織。

(a)TC11母材的顯微組織

(b)近焊縫區(qū)TC11的顯微組織圖4　260 ℃退火后TC11母材與近焊縫區(qū)顯微組織

(a)TC11母材的顯微組織

(b)近焊縫區(qū)TC11的顯微組織圖5　280 ℃退火后TC11母材與近焊縫區(qū)顯微組織

(a)TC11母材的顯微組織

(b)近焊縫區(qū)TC11的顯微組織圖6　320 ℃退火后TC11母材與近焊縫區(qū)顯微組織

由圖4～圖9可知，與TC11母材組織和LF6母材組織相比，以及與退火前的組織相比，近焊縫區(qū)組織都更加細(xì)小，也更加致密。退火后，焊接接頭中產(chǎn)生的脆性相減少，即退火改善了焊接接頭的性能，使焊接接頭的韌性及強(qiáng)度得到提高。經(jīng)過(guò)退火，熱影響區(qū)也有所擴(kuò)大，這可以提高摩擦焊接接頭的結(jié)合強(qiáng)度，使異種金屬焊接更加牢固，接頭強(qiáng)度也隨之提高，母材和近焊縫區(qū)基體的顯微

(a)LF6母材的顯微組織

(b)近焊縫區(qū)LF6的顯微組織圖7　260 ℃退火后LF6母材與近焊縫區(qū)顯微組織

(a)LF6母材的顯微組織

(b)近焊縫區(qū)LF6的顯微組織圖8　280 ℃退火后LF6母材與近焊縫區(qū)顯微組織

組織晶粒更加細(xì)??；溫度越低，TC11與LF6之間的擴(kuò)散系數(shù)越小，擴(kuò)散時(shí)間越短，TC11與LF6焊接界面處不易生成金屬間化合物，但會(huì)產(chǎn)生少量的固溶體及擴(kuò)散層，TC11與LF6間原子的擴(kuò)散能增強(qiáng)TC11/LF6間結(jié)合面的強(qiáng)度，提高TC11/LF6焊合面的性能。

(a)LF6母材的顯微組織

(b)近焊縫區(qū)LF6的顯微組織圖9　320 ℃退火后LF6母材與近焊縫區(qū)顯微組織

2.2TC11/LF6摩擦焊接接頭試驗(yàn)結(jié)果及分析

表2所示為各試樣退火前后彎曲試驗(yàn)結(jié)果。

其中試樣2的焊接接頭在退火溫度為240 ℃時(shí)，抗彎強(qiáng)度為95.97MPa，最大彎曲力為0.28kN，比退火前的接頭試樣的平均值大。采用表1中試樣3焊接參數(shù)得到的焊接接頭在退火溫度為320 ℃時(shí)，抗彎強(qiáng)度為87.80MPa，比退火前的接頭試樣的平均抗彎強(qiáng)度大，最大彎曲力為0.27kN。

表2　彎曲試驗(yàn)結(jié)果

2.3熱處理前后顯微硬度結(jié)果與分析

表3為優(yōu)化參數(shù)TC11/LF6連續(xù)驅(qū)動(dòng)摩擦焊接接頭熱處理前后的硬度在軸向距焊縫的硬度值。其中距離為0處代表焊縫位置，負(fù)值代表LF6側(cè)，正值代表TC11側(cè)。從表3中可看出，熱處理后焊縫區(qū)硬度大幅提高；熱處理前后鈦側(cè)硬度整體高于鋁側(cè)及焊縫區(qū)，這是由于TC11和LF6性能差異較大，焊縫處的硬度受兩種金屬的影響，在摩擦焊接熱作用、頂鍛力以及摩擦力作用下，近焊縫處組織致密，產(chǎn)生細(xì)晶強(qiáng)化，硬度值增大，所以導(dǎo)致最終的結(jié)果是焊縫處的硬度略低于鈦基體的硬度。同時(shí)發(fā)現(xiàn)，熱處理后焊縫區(qū)硬度與未熱處理時(shí)相比下降了約38%。

表3　熱處理前后硬度結(jié)果(HV)　MPa

3　結(jié)論

(1)當(dāng)TC11/LF6連續(xù)驅(qū)動(dòng)摩擦焊接工藝參數(shù)優(yōu)化為主軸轉(zhuǎn)速為800r/min、一級(jí)摩擦壓力為42.53MPa、二級(jí)摩擦壓力為82.69MPa、頂鍛壓力為129.94MPa、一級(jí)摩擦?xí)r間為2.3s、二級(jí)摩擦?xí)r間為3.0s、頂鍛時(shí)間為2.0s時(shí)，TC11/LF6摩擦焊接接頭具有良好的力學(xué)性能。TC11/LF6摩擦焊接試樣在室溫下的抗彎強(qiáng)度較高，摩擦焊接接頭結(jié)合良好。

(2)研究了熱處理溫度對(duì)TC11/LF6摩擦焊接試樣組織及性能的影響。熱處理前，焊接接頭組織晶粒粗大，有明顯的晶間化合物產(chǎn)生，焊接接頭顯微硬度較高，使得焊接接頭在彎曲試驗(yàn)中易發(fā)生脆性斷裂。當(dāng)熱處理溫度為280 ℃時(shí)，TC11/LF6焊接界面產(chǎn)生較薄的不連續(xù)的擴(kuò)散層，鋁基體的顯微硬度有所上升，鈦基體的硬度分布均勻了。

(3)熱處理后，接頭晶粒明顯細(xì)化，抗彎強(qiáng)度提高了10.7%，顯微硬度下降38%，說(shuō)明焊后熱處理對(duì)焊接接頭的組織和性能有明顯的改善作用。

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(編輯盧湘帆)

EffectsofHeatTreatmantonFormationandMechanicalPropertiesQualityofTC11andLF6DissimilarMetalFrictionWeldingSeam

ZhangChangming1XuLinqing1ZhangHui1HouJuncai1YuShaojun2

1.ShaanxiSci-TechUniversity,Hanzhong,Shaanxi,723001 2.HanzhongShuangjiFrictionWeldingManufactureTechnologyCo.Ltd.,Hanzhong,Shaanxi,723001

Thecontinuousdrivefrictionweldingandpost-weldheattreatmentprocessofTC11titaniumalloyandLF6stainresistantaluminumalloywerestudied.Themicrostructuresofweldingzonebeforeandafterheattreatmentwereobserved,andthemechanicalpropertiesweretested.Theconclusionsareasfollows:beforeheattreatment,thegrainsizeofweldzoneiscoarsened;intermetalliccompoundsmaybeobservedclearlyandthemicroVickershardnessincreases.AdiscontinuousthindiffusionlayerformsintheTC11/LF6weldinginterfaceafterheattreatmentat280 ℃.Afterheattreatment,thegrainsizeofweldzoneisfine,thebendingstrengthincreasesby10.7%,andthemicroVickershardnessdecreasesby38%.Theoptimalfrictionwildingparametersweredeterminedapplyingthebendingtestsandmicrostructureanalysis.

TC11-alloy;LF6-alloy;continuousdrivefrictionwelding；postweldheattreatment

2015-11-02

陜西省教育廳產(chǎn)業(yè)化項(xiàng)目(15JF014)

TG453.9

10.3969/j.issn.1004-132X.2016.17.020

張昌明，男，1978年生。陜西理工大學(xué)機(jī)械工程學(xué)院副教授。 主要研究方向?yàn)闄C(jī)械設(shè)備及成形工藝控制。發(fā)表論文20余篇。許林清，男，1986年生。陜西理工大學(xué)材料科學(xué)與工程學(xué)院講師。張會(huì)，女，1976年生。陜西理工大學(xué)材料科學(xué)與工程學(xué)院副教授。侯軍才，男，1980年生。陜西理工大學(xué)材料科學(xué)與工程學(xué)院副教授。余少軍，男，1968年生。漢中雙戟摩擦焊接制造技術(shù)有限公司高級(jí)工程師。