喬長發(fā)（中油遼河油田公司歡喜嶺采油廠，遼寧　盤錦　124114）

低滲油藏C02驅(qū)油優(yōu)化注采參數(shù)研究

喬長發(fā)（中油遼河油田公司歡喜嶺采油廠，遼寧盤錦124114）

遼河油田杜家臺油層為低滲透儲層，非均質(zhì)性嚴(yán)重，開發(fā)時間長，含水率高，注水困難，為了改善杜家臺油層開發(fā)效果，擬進(jìn)行CO2驅(qū)開發(fā)。本文通過開展精細(xì)層組劃分，優(yōu)選連通程度較高的小層實施CO2驅(qū)油；多種注采井網(wǎng)指標(biāo)預(yù)測對比，優(yōu)選出合理的注采井網(wǎng)；并開展了注氣速度優(yōu)化和確定合理氣-水比，指導(dǎo)CO2驅(qū)現(xiàn)場實施。本項目研究結(jié)果能有效改善杜家臺油藏開發(fā)效果，對現(xiàn)場實施具有較強(qiáng)的指導(dǎo)意義。

注采井網(wǎng)；注氣速度；氣-水比

1　概況

針對歡北杜家臺油層開發(fā)時間長，轉(zhuǎn)注水開發(fā)后，油井開井率低，注水見效不明顯的的現(xiàn)狀。在歡北杜家臺油藏四級斷塊齊2-8-10塊根據(jù)剩余油分布特征及油層連通情況，優(yōu)選剩余油富集、連通情況好的油層建立先導(dǎo)試驗井組，開展先導(dǎo)試驗設(shè)計。前期研究表明，在齊2-8-011井附近，剩余油富集且連通性較好，因此，選擇該部位進(jìn)行先導(dǎo)試驗。

2　注氣層位優(yōu)選

在齊2-8-011井組開展油層連通性研究，研究結(jié)果表明，在該井組的5個小層中連通性較好，從各油層的連通情況看，連通程度較高，達(dá)到90%。因此，注入層位選擇1-5層。特別指出的是，由于第5小層?xùn)|部靠近邊水，因此，生產(chǎn)井射孔要有效進(jìn)行避水設(shè)計，生產(chǎn)層位為1-4小層。

3　注采井網(wǎng)井距優(yōu)化

根據(jù)目前區(qū)塊實際情況，采用大規(guī)模新井已經(jīng)不現(xiàn)實，因此，盡量利用老井，個別補(bǔ)充新井進(jìn)行有效開發(fā)。項目分析了試驗區(qū)塊的地質(zhì)及生產(chǎn)特征，確定了采用三種方式對杜家臺進(jìn)行注CO2開發(fā)。

方案1：利用反9點井網(wǎng)進(jìn)行CO2驅(qū)，注氣井為齊2-8-011。優(yōu)選日注入氣量，得到最優(yōu)注入CO2。方案預(yù)測年限為10年。

方案2：利用反5點井網(wǎng)進(jìn)行CO2驅(qū)，為注氣量為5×104m3/d時的情況下，進(jìn)行水氣交替注入，模擬不同注入氣水比時的采出情況。

方案3：對比反5點井網(wǎng)與反9點井網(wǎng)下注氣5×104m3/d和注入氣水比為1：3時的生產(chǎn)情況。

預(yù)測結(jié)果表明，兩種注氣方式下，反9點井網(wǎng)的累計采出油量均高于反5點井網(wǎng)，階段采出程度高，所以選擇反九點井網(wǎng)。

4　注氣速度優(yōu)化

動態(tài)分析預(yù)測杜家臺目前壓力18.67MPa，在下面注氣量計算中油層地層壓力均以19 MPa為起點算起。

注氣是采氣的反過程，在壓力變化不大時認(rèn)為氣相有效滲透率不變，注氣量公式與采氣量公式系數(shù)相同

由上式計算在不同地層壓力下1MPa壓差的注氣量。隨地層壓力的升高單位壓差注氣量增大，但變化幅度不大。

在油藏注采平衡的條件下油藏所需要的注氣量與采油速度、地質(zhì)儲量、地層壓力、原油體積系數(shù)、注入氣的壓縮系數(shù)等因素有關(guān)。

注氣量計算過程如下：

（1）計算天然氣膨脹系數(shù)

天然氣注入到地下體積被壓縮，注入量計算中需要知道多少地面標(biāo)態(tài)條件下的天然氣注入到地下是1m3，即天然氣的膨脹系數(shù)。

（2）計算100×104m3原油儲量在1%采油速度時的注氣量。在此基礎(chǔ)之上可以計算給定的油藏儲量在任意采油速度下的注氣量。

（3）計算100×104m3原油儲量在1%采油速度下氣油比增加100時的注氣量。在此基礎(chǔ)之上可以計算給定的油藏儲量在任意采油速度、任意氣油比增量條件下的注氣量。

原油儲量100×104m3在1%采油速度時年采油量是1×104m3，平衡注采一年的注氣量為

式中：

Bo—原油體積系數(shù)，m3/m3；

qY—年注氣量，104m3。

原油體積系數(shù)使用PVT實驗數(shù)據(jù)插值計算。

把上面公式聯(lián)合得到產(chǎn)1×104m3原油需要的注氣量公式

該式計算可知：隨著壓力的升高，采1×104m3原油所需要注氣量增加，采油量1×104m3需要的注氣量與地層壓力呈近似直線關(guān)系，關(guān)系方程為

地層壓力在19～24MPa之間，如果地層壓力升高1MPa，采出1%的原油需要增加的注氣量約為14×104m3。

該注氣量為不同采收率情況下的油藏虧空量，即為該條件下的儲氣量。計算在不同采油速度、不同地層壓力下，所需要年注氣量的公式如下

式中：N—儲量，104m3；V—采油速度，%。

通過以上公式計算得：在目前地層壓力下（19MPa），日注氣量4.56～5.5×104m3可以保持5%左右采油速度的需要，因此確定油藏的日注氣量為5×104m3。該注氣量維持5%的采油速度的地層壓力恢復(fù)上限為24 MPa。

5　確定合理氣-水注入比

注氣量為5×104m3/d時的情況下，進(jìn)行水氣交替注入，模擬不同注入氣水比時的采出情況。此方案模擬氣水比分別為1、1：2、1：3、1：4，預(yù)測年限為10年。由預(yù)測結(jié)果可以看出，當(dāng)氣水比增加，累采油量先增加后減少，當(dāng)氣水比高于1：3時，累采油量增加不明顯。當(dāng)注入氣水比為1：3時，采出程度提高最多，為5.07%。

6　結(jié)語

（1）注采參數(shù)優(yōu)化對CO2驅(qū)提高油藏采收率意義重大，通過注采參數(shù)優(yōu)化能最大限度提高油藏采收率，取得最優(yōu)的經(jīng)濟(jì)效益。

（2）模擬預(yù)測表明，歡北杜家臺油層通過CO2氣-水交替注入，提高油藏采收率5.07個百分點，能有效改善油藏開發(fā)效果。